Dynamic and static load tests are conducted in four construction sites by using steel pipe piles(SPP) and concrete piles to compare differences of load bearing mechanism. Steel pipe piles are instrumented with electric strain gages and are subject to dynamic load tests during driving. The damage of strain gages attached is checked simultaneously. Static load test is also conducted on the same piles after two to seven days' elapse. Then load-settlement behavior and shaft and/or tip resistances are measured. As a result, the allowable bearing capacity calculated by the Davisson's offset method of CAPWAP analysis shows 2~33% larger than that of static load test. The average value of allowable bearing capacity of static load test is closer to the allowable capacity obtained at the safety factor of 2.5 applied on ultimate bearing capacity than to the one obtained from the Davisson's offset method. The analysis of strain gage readings shows that unit skin friction increases with depth. Furthermore, the friction mobilized around the 1~2m above the pile tip considerably contributes to the total shaft resistance.
Proceedings of the Korean Geotechical Society Conference
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2005.03a
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pp.575-582
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2005
Static pile load tests for three instrumented driven steel pipe pies were performed. Based on the distributions of pile axial loads along the pile depth, Characteristics of unit skin friction were analyzed.
In the west coastal soft ground, the static and dynamic loading tests for PHC piles which were executed using light driving without injecting cement milk were carried out and the correlation was analyzed. Initial dynamic loading test used hydraulic hammer(ram weight 70kN) and final average penetration effect presented 3.0 to 8.0mm at 0.8m drop. Then final allowable bearing capacity using CAPWAP presented 776.4 to 1,053.6kN a pile. The static loading tests which were performed at the other piles loaded 200% of the design load dividing by eight phases. As the result, total settlement was 15.97 to 16.38mm and residual settlement was 4.48 to 5.38mm, but both yielding and ultimate load can't be estimated. Therefore, allowable bearing capacity was determined larger than 1,200kN a pile regarding maximum test load as yielding load. Thus, it showed that allowable bearing capacity of the dynamic loading test was larger than static loading test in 1.54 to 1.14 times.
To study the carrying capacity behavior of pile, dynamic pile testis and static load tests were carried out on two instrumented piles during and some time after pile driving. Cone Penetration Test( CPT) and Standard Penetration Test(SPT) were also performed at the test site before pile tests to investigate the relationship between unit skin friction of piles and cone tip resistance values and SPT N values. Total static capacity of pile reached the ultimate stage at the pile head settlement of about 0.055D (D : Pile diameter), at which skin friction of Pile already Passed the maximum value, but the end bearing was still increasing with the pile head settlement. The carrying capacity of pile increased in the form of natural logarithmic function with the time after pile driving. The increase in skin friction with time was very substantial the increase in skin friction 40 days after pile driving was 4.6 times of that determined during pile driving. The contribution of skin friction to the total capacity twas insignificant in the beginning, but became substantial 40 days after pile driving. This implies that the tested pile initially responded as an end bearing pile and later behaved as a friction pile. It was also noted that unit skin friction of pile might be ielated to cone tip resistance values(q.) and SPT N values, though the coefficient of this relationship might differ from one soil group to another and was somewhat greater than the value used in the design practice of Korea.
Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society
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v.16
no.5
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pp.3548-3556
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2015
In order to fulfill the needs of reliable and economically feasible foundation, engineers should consider not only the working load that can endure extreme conditions but also apprehending precise behavior of continuous dynamic load while designing the foundation of offshore wind power generators. To actualize the foundation, a model pile was made in miniature. Also, calibration chamber was made and a 500mm height of sand-bed was made to perform "static lateral load experiment" and "repetitive loading experiment", total of two Lateral load tests. As a result, in Static Lateral load test, the bigger length/diameter of model pile led an increase in load displacement. However, when performing "Cyclic Lateral load test", the increase in number of under loading led the decrease in horizontal displacement from each repeated lateral load. While performing Static Lateral load test and repeated loading experiment, we could observe the decreasing in the rate of ultimate lateral load capacity increase of the pile. Also, it turned out that the higher relative density of the ground, the lower ultimate lateral load capacity by repeated horizontal loading.
In Europe and the United States, the use of limit states design has almost been established for pile foundation design. According to the global trend, the Ministry of Land, Transport and Maritime Affairs has established the basic design criteria of the bridge under the limit state design method. However, it is difficult to reflect on the design right now because of lack of research on resistance coefficient of the pile method and ground condition. In this study, to obtain the resistance coefficient of PHC bored pile which is widely used in Korea, the bearing capacity calculated by the LH design standard and the bridge design standard method, the static load test(21 times) and the dynamic load test(EOID 21 times, Restrike 21) The reliability analysis was performed on the results. The analysis of the resistance coefficient of PHC bored pile by loading test was analyzed by adding more than two times data. As a result, the resistance coefficient obtained from the static load test(ultimate bearing capacity) was 0.64 ~ 0.83 according to the design formula and the target reliability index, and the resistance coefficient obtained from the dynamic load test(ultimate bearing capacity) was 0.42~0.55. Respectively. The resistance coefficient obtained from the modified bearing capacity of dynamic load test(EOID's ultimate end bearing capacity + restrike's ultimate skin bearing capacity) was 0.55~0.71, which was reduced to about 14% when compared with the resistance coefficient obtained by the static load test(ultimate bearing capacity). As a result of the addition of the data, the resistivity coefficient was not changed significantly, even if the data were increased more than 2 times by the same value or 0.04 as the previous resistance coefficient. In conclusion, the overall resistance coefficient calculated by the static load test and dynamic load tests in this study is larger than the resistance coefficient of 0.3 suggested by the bridge design standard(2015).
The helical pile has become popular with some constructional advantages because relatively compact equipment is needed for installing helical piles. However, field loading tests for estimating the bearing capacity of helical piles have drawbacks that the required dead load should be as much as the operation load, and reaction piles or anchors are required. In this paper, the bi-directional load test without necessity of reaction piles and loading frames was applied to the helical pile, and the load-settlement curves of the helical piles were measured. The bi-directional load test was performed in two separate stages with the aid of a special hydraulic cylinder whose diameter is equal to that of the pile shaft. In the first stage, the hydraulic cylinder is assembled immediately above the bottom helix plate, and the end bearing capacity of the helical pile is measured. In the second stage, the hydraulic cylinder is assembled above the top helix plate, and the skin friction of the helical pile is measured. The pile loading-test program was carried out for the two different helical piles with the shaft diameter of 89 mm and 114 mm, respectively. However, the configuration of helix plates is identical with three helix plates of 450-, 350-, 200- mm diameter. Results of the bi-directional load test were verified by the conventional static pile loading test. As a result, the bearing capacity estimated by the bi-directional load test is in good agreement with the result of the conventional pile loading test.
In Korea, drilled shaft are generally socketed into rock. Driven pile has environmental problems such as vibration and noise, therefore, the applications of the drilled shaft are increasing in Korea. In this paper, static load test data of the rock socketed drilled shaft at Gwangandaero and Suyeong3hogyo are analyzed. The bearing capacities from field test data and theoretical formula are compared and analyzed. From this study, design approaches for drilled shafts in Korea are examined and several suggestions are proposed.
In Korea, driven piles are generally penetrated up to weathered rock or harder strata. Friction piles have been used to some extent in the southwest coastal area with deep soils; however, friction piles are not extensively due to uncertainties about construction quality. The embedded pile construction method is primarily used due to noise and vibration complaints. However, in Southeast Asian countries (e.g., Cambodia, Myanmar, and Vietnam), where soft sediments are deep, the driven pile method is commonly used due to its economic advantages. Construction companies are increasingly entering overseas construction markets, e.g., Southeast Asia; thus, it is necessary to understand the behavior of driven friction piles in the soil and improve on-site engineering management to gain market competitiveness in these countries. In this study, the bearing capacity of friction piles driven into clayey coastal soils in Vietnam with time-dependent characteristics was evaluated based on the dynamic and static pile load tests. Based on the results, a modified Danish formula is proposed for on-site quality management.
The standard construction manual of the SDA(Separated Doughnut Auger) piling method was proposed so that the resisting capacity of the augered piles could work effectively. 405 dynamic pile load tests and 30 static pile load tests were performed for 265 test piles, which were installed by the SDA piling method in 33 sites in Korea. The results of the pile load tests showed that the end bearing capacity of the SDA augered piles depended on the property of various soil stratums and did not agree with ones estimated by the existing formula based on several standard design codes. On the basis of the pile load test results, four formulas were presented according to bearing stratums to estimate quantitatively the unit end bearing capacity of the SDA augered piles. The formulas for the unit end bearing capacity of piles on soils or weathered rocks were related to N-value given by SPT(Standard Penetration Test), while the unit end bearing capacity on bedrock was suggested to be more than 1500 $tf/m^2$. The presented formulas were compared with the existing formulas, which were presented by several standard design codes to design the augered piles. In order to use correctly the presented formulas, the quality of Standard Penetration Test should be controlled precisely. Also it is desirable to choose a pilot construction site, where both dynamic and static pile load tests are performed.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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