On, Han-Yong;Kong, Jung-Hyun;Kim, Mi-Jeong;Park, Sang-Joon;Kang, Chang-Yong;Sung, Jang-Hyun
Journal of the Korean Society for Heat Treatment
/
v.23
no.5
/
pp.263-268
/
2010
This investigation was focused on the low temperature tensile properties, phase change, changes in nitrogen content and corrosion resistance in the 22Cr-5Ni-3Mo duplex stainless steel after high temperature gas nitriding and solution annealing (HTGN-SA). From the HTGN-SA treatment, the duplex (ferrite + austenite) phase changed into austenite single phase. The nitrogen content of austenite single-phase steel showed a value of ~0.54%. For the HTGN-SA treated austenitic steel, tensile strength increased with lowering test temperature, on the other hand elongation showed the maximum value of 28.2% at $-100^{\circ}C$. The strain-induced martensitic transformation gave rise to lead the maximum elongation. After HTGN-SA treatment, corrosion resistance of the austenite single-phase steel increased remarkably compared with HTGN- treated steel.
This study deals with the effects of austempering time on the microstructure and mechanical properties of ultra-high strength nanostructured bainitic steels with high carbon and silicon contents. The steels are composed of bainite, martensite and retained austenite by austempering and quenching. As the duration of austempering increases, the thickness of bainitic ferrite increases, but the thickness of retained austenite decreases. Some retained austenites with lower stability are more easily transformed to martensite during tensile testing, which has a detrimental effect on the elongation due to the brittleness of transformed martensite. With increasing austempering time, the hardness decreased and then remained stable because the transformation to nanostructured bainite compensates for the decrease in the volume fraction of martensite. Charpy impact test results indicated that increasing austempering time improved the impact toughness because the formation of brittle martensite was prevented by the decreased fraction and increased stability of retained austenite.
The effect of intercritical annealing temperature on the microstructure and mechanical properties of Fe-9Mn-0.2C-3Al-0.5Si medium manganese steels containing Cu and Ni is investigated in this study. Six kinds of medium manganese steels are fabricated by varying the chemical composition and intercritical annealing temperature. Hardness and tensile tests are performed to examine the correlation of microstructure and mechanical properties for the intercritical annealed medium manganese steels containing Cu and Ni. The microstructures of all the steels are composed mostly of lath ferrite, reverted austenite and cementite, regardless of annealing temperature. The room-temperature tensile test results show that the yield and tensile strengths decrease with increasing intercritical annealing temperature due to higher volume fraction and larger thickness of reverted austenite. On the other hand, total and uniform elongations, and strain hardening exponent increase due to higher dislocation density because transformation-induced plasticity is promoted with increasing annealing temperature by reduction in reverted austenite stability.
Transactions of the Korean Society of Pressure Vessels and Piping
/
v.7
no.2
/
pp.42-47
/
2011
The purpose of this study is to investigate the effects of through thickness on the mechanical properties and microstructural features in Mod. 9Cr-1Mo steels for RPVs. The microstructures at all locations were typically tempered martensite, but small amount of delta ferrite was observed at the center region. The prior austenite grain size increased with the depth from the surface. The yield strengths of center and 1/4T location were higher than that of surface by 30MPa. The impact toughness of center was low compared to those of other specimens. Also, upper shelf energy was low at the center. The toughness deterioration in center might be caused by larger size of the prior austenite grains and existence of the delta ferrite.
Stainless steel has excellent corrosion resistance. The drawback is that pitting occurs easily due to the concentration of chloride. In addition, corrosion of socket weld, which is structurally and chemically weaker than the other components of the pipe, occurs rapidly. Since these two phenomena overlap, pinhole leakage occurs frequently in the seawater pipe socket welds made of stainless steel at the power plants. To analyze this specific corrosion, a metallurgical analysis of the stainless steel socket welds, where the actual corrosion occurred during the power plant operation, was performed. The micro-structure and chemical composition of each socket weld were analyzed. In addition, selective corrosion of the specific micro-structure in a mixed dendrite structure comprising γ-austenite (gamma-phase iron) and δ-ferrite (iron at high temperature) was investigated based on the characteristic micro-morphology and chemical composition of the corroded area. Finally, the different corrosion stages and characteristics of socket weld corrosion are summarized.
It is known that superplastic materials with ultrafine grains have high elongation mainly due to grain boundary sliding. Therefore, in the present study we examined the influence of grain refinement, caused by a repetitive cold rolling and annealing process, on both superplastic elongation and superplastic deformation mechanism. The cold rolling and annealing process was repetitively applied up to 4 times using Fe-10Mn-3.5Si alloy. High-temperature tensile tests were conducted at 763 K with an initial strain rate of 1 × 10-3 s-1 using the specimens. The superplastic elongation increased with the number of the repetitive cold rolling and annealing process; in particular, the 4 cycled specimen exhibited the highest elongation of 372%. The primary deformation mechanism of all specimens was grain boundary sliding between recrystallized α-ferrite and reverted γ-austenite grains. The main reason for the increase in elongation with the number of the repetitive cold rolling and annealing process was the increase in fractions of fine recrystallized α-ferrite and reverted γ-austenite grains, which undergo grain boundary sliding.
Austempered ductile cast iron has been well known for their good toughness and strength. Generally these properties were improved by the various heat treatments and alloying elements. In this study, the effects of prior heat treatment history(near ferrite, near pearlite, near martensite) on the toughness and strength of the austempered ductile cast iron were studied experimentally and theoretically. All of the test specimens was austenitized at $900^{\circ}C$ for 1 h and austempered at $300^{\circ}C$, $350^{\circ}C$, $400^{\circ}C$, $450^{\circ}C$, respectively. The prior structure of near martensite in austempered ductile cast iron was not good in term of toughness and strength because the carbon content was apt to high in austenite during ausnitizing. It was found, on the other hand, that the ferrite matrix as prior structure had good combination of toughness and strenght. The best tensile strength and good toughness were obtained at $300^{\circ}C$, austemper in the prior structure of near ferrite, while $400^{\circ}C$ austemper in that of near pearlite and martensite.
In the stable eutectoid transformation of austenite in ductile cast iron, ferrite forms around the graphite spheroid. As carbon diffuses through the ferrite ring, the graphite spheroid must eularge and the ferrite ring must deform plastically to accomodate this growth. A model has been proposed to clarify this mechanism. The alloying effects of molybdenum, nickel and copper were studied in a series of heats cast into a range of casting section sizes. Regression analysis was used to illustrate the effects of alloying and cooling rate on the microstructure of ductile cast iron.
This study examines the effect of microstructural factors on the strength and deformability of ferrite-pearlite steels. Six kinds of ferrite-pearlite steel specimens are fabricated with the addition of different amounst of Mn and V and with varying the isothermal transformation temperature. The Mn steel specimen with a highest Mn content has the highest pearlite volume fraction because Mn addition inhibits the formation of ferrite. The V steel specimen with a highest V content has the finest ferrite grain size and lowest pearlite volume fraction because a large amount of ferrite forms in fine austenite grain boundaries that are generated by the pinning effect of many VC precipitates. On the other hand, the room-temperature tensile test results show that the V steel specimen has a longer yield point elongation than other specimens due to the highest ferrite volume fraction. The V specimen has the highest yield strength because of a larger amount of VC precipitates and grain refinement strengthening, while the Mn specimen has the highest tensile strength because the highest pearlite volume fraction largely enhances work hardening. Furthermore, the tensile strength increases with a higher transformation temperature because increasing the precipitate fraction with a higher transformation temperature improves work hardening. The results reveal that an increasing transformation temperature decreases the yield ratio. Meanwhile, the yield ratio decreases with an increasing ferrite grain size because ferrite grain size refinement largely increases the yield strength. However, the uniform elongation shows no significant changes of the microstructural factors.
Kwang Kyu Ko;Jin Ho Jang;Saurabh Tiwari;Hyo Ju Bae;Hyo Kyung Sung;Jung Gi Kim;Jae Bok Seol
Applied Microscopy
/
v.52
/
pp.5.1-5.10
/
2022
The use of Pipelines for long-distance transportation of crude oil, natural gas and similar applications is increasing and has pivotal importance in recent times. High specific strength plays a crucial role in improving transport efficiency through increased pressure and improved laying efficiency through reduced diameter and weight of line pipes. TRIP-based high-strength and high-ductility alloys comprise a mixture of ferrite, bainite, and retained austenite that provide excellent mechanical properties such as dimensional stability, fatigue strength, and impact toughness. This study performs microstructure analysis using both Nital etching and LePera etching methods. At the time of Nital etching, it is difficult to distinctly observe second phase. However, using LePera etching conditions it is possible to distinctly measure the M/A phase and ferrite matrix. The fraction measurement was done using OM and SEM images which give similar results for the average volume fraction of the phases. Although it is possible to distinguish the M/A phase from the SEM image of the sample subjected to LePera etching. However, using Nital etching is nearly impossible. Nital etching is good at specific phase analysis than LePera etching when using SEM images.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.