Kim, Sang-Yeon;Park, Jong-Bae;Park, Yong-Boo;Kim, Dong-Soo
Land and Housing Review
/
v.5
no.2
/
pp.115-120
/
2014
Site coefficient and amplification factor of current domestic Seismic Design Code (KBC-2009) have no consideration for the domestic ground condition in which the base rock is normally placed within 30m form the surface. Accordingly, in this study dynamic centrifugal test and analysis for pile foundation into clay were achieved. and the response spectrums of free surface and basement were compared with each other. Within the period 1sec., the measured spectral acceleration of free surface and basement was bigger than the design spectral acceleration of SC and SD site. However the measured spectral acceleration of free surface and basement for the period over 1.5sec. was smaller than the design spectral acceleration of SC site. There was no severe difference of spectral acceleration according to the upper structure, embedded depth of foundation and free surface conditions. Consequently, normal domestic apartment housing for the period range over 1.5sec. could be design more economically applying these test result.
SPT hammer energy and its delivery are hon to influence the N value. The SPT hammer energy is classified into theoretical energy, velocity energy, rod energy and dynamic efficiency. In this study, the rod energy and the velocity energy are measured directly by PDA and Digital Line-Scan Camera which are most widely used type of SPT apparatus in Korea. The Dynamic efficiency is calculated through measured data. As the results of this study, the averages of rod energy ratio of donut, safety and automatic hammer are measured at 49.57, 61.60, and at $87.04\%$ by FV method. The averages of hammer velocity of donut, safety and automatic hammer are measured at $3.177{\pm}0.872$, $3.385{\pm}0.681$, and at $3.651{\pm}0.550$ m/s by Digital Line-Scan Camera, with the dynamic efficiencies at 0.732, 0.801, and 0.973 respectively.
In this study, a series of 1 g shaking table tests were carried out for a single pile in soft clay with various input acceleration amplitudes and frequencies. Based on the results, dynamic p-y curves were drawn and, in turn, the dynamic p-y backbone curve was formed by connecting the peak points, corresponding to the maximum soil resistance, of the dynamic p-y curves. In order to represent the p-y backbone curve numerically, Matlock's p-y formulations for clay was used to find the initial stiffness ($k_{ini}$) and the ultimate capacity ($p_u$) of the clay, both of which are required to formulate the p-y backbone curve as a hyperbolic function. The suggested p-y backbone curve was verified through comparisons with currently available p-y curves as well as other researchers' centrifuge test results and numerical analysis results.
Yoo, Min Taek;Ha, Jeong Gon;Jo, Seong-Bae;Kim, Dong Soo
Journal of the Earthquake Engineering Society of Korea
/
v.18
no.3
/
pp.125-132
/
2014
In this study, a series of dynamic centrifuge tests were performed for a soil-foundation-structural interaction system in dry sand with various embedded depths and superstructure conditions. Sinusoidal wave, sweep wave and real earthquake were used as input motion with various input acceleration and frequencies. Based on the results, a natural period and an earthquake load for soil-structure interaction system were evaluated by comparing the free-field and foundation accelerations. The natural period of free field is longer than that of the soil-foundation-structure system. In addition, it is confirmed that the earthquake load for soil-foundation-structure system is smaller than that of free-field in short period region. In contrast, the earthquake load for soil-foundation-structure interaction system is larger than that of free-field in long period region. Therefore, the current seismic design method, applying seismic loading of free-field to foundation, could overly underestimate seismic load and cause unsafe design for long period structures, such as high-rise buildings.
In this study, it was analyzed the cases of bored PHC piles designed for the building foundations. The overall length of the piles varies within a maximum of 35 m. However, the average length was 17.0 to 18.9 m depending on the kind of the bedrock, with no significant difference. The socket length entered into the bedrock was designed with approximately 58% of the whole piles being 1m, the minimum length of the specification, and up to 5m. Although the range in design efficiency was very large, on average it was about 70%, consistent with the usual known extent. Applications with low design efficiency were mainly shown on the foundation of low-rise buildings or rides with low design load. On the weathered rock, the design load, which governs the design result was widely distributed at 65 to 97% of allowable bearing capacity of ground. The ratio of allowable axial load of piles to allowable bearing capacity of ground is also widely distributed between 36 and 115%, so optimization efforts are required along with design efficiency. On the other hand, the allowable bearing capacity on the soft or hard rock was highly equal, mostly within 90% of the allowable axial load of piles. In the design, the end bearing resistance averaged over 75% of the allowable bearing capacity. However, the results of the dynamic pile load test show that the end bearing resistance was predominant under the E.O.I.D conditions, and in some cases, the end bearing resistance was at least 25% under the restrike conditions.
In Europe and the USA, the use of limit state design method has been established, and the Korea Ministry of Land, Transport and Maritime Affairs has implemented the bridge substructure design standard based on the critical state. But Korean piling methods and ground conditions are different from Europe and USA, the limit state design method can not be used immediately. In this study, the resistance coefficient was proposed by comparing and analyzing the results of the static load test(9 times) and dynamic load tests(9 times of EOID and 9 times of Restrike) with the bearing capacity calculated by Meyerhof(LH design standard, Road bridge design standard) method and surcharge load method(using Terzaghi's bearing capacity coefficient and Hansen & Vesic's bearing capacity coefficient). The previous LHI study showed the resistance coefficient of the LH design standard was 0.36 ~ 0.44, and this research result showed the resistance coefficient was 0.39 ~ 0.48 which is about 8% higher than the previous study. In this study, we tried to obtain the resistance coefficient mainly from the static load test and the resistance coefficient was 0.57 ~ 0.69(Meyhof method : LH design standard) based on the ultimate bearing capacity and the resistance coefficient was 0.49 ~ 0.60(Meyhof method : LH design standard) based on the Davissons bearing capacity. The difference of the resistance coefficient between the static and dynamic load test was greater than that we expected, we proposed the resistance coefficient(0.52 ~ 0.62 : Meyerhof method: LH design standard) using the modified bearing capacity of the dynamic load test. Summarizing the result, the coefficient of resistance obtained from the static and dynamic load tests was 0.35 ~ 0.76, which is greater than 0.3 suggested by the Road bridge design standard, so the economical design might be possible using the coefficient of resistance proposed by this study.
Currently, the seismic design standards have been strengthened due to the occurrence of the Gyeongju and Pohang earthquake, and seismic performance evaluation of existing facilities is being conducted. It aims to secure a seismic performance effect during earthquakes by improving the micro-pile method, which can be constructed in limited confined places while minimizing damage to existing facilities. The improvement method is to construct all the piles in the square-tray-type plate on the top of the pile by constructing the slope pile in the form of an umbrella around the vertical pile, the main pillar. In this paper, the numerical analysis was performed to analyze the horizontal displacement behavior of an umbrella-type micropile for various real-measurement seismic waves in sandy soil. As a result of numerical analysis, the softer the ground, the better the effect of horizontal resistance of umbrella-type micropile. The horizontal displacement reduction effect was pronounced when the embedded depth was 15 m or more at the same ground strength, and it was found to be effective in earthquakes if it was settled on the ground with an N value of 30 or more. The embedded depth and horizontal displacement suppression effect of the micropile was proportional. Generally, the weaker the ground, the greater the displacement suppression effect. Umbrella-type micropile had a composite resistance effect in which the vertical pile resists the moment and inclined pile resists the axial force.
Kim, Sung-Hee;Jung, Gyoung-Ja;Jeong, Sang-Seom;Jeon, Young-Jin;Kim, Jeong-Sub;Lee, Cheol-Ju
Journal of the Korean GEO-environmental Society
/
v.18
no.7
/
pp.37-47
/
2017
In this study, a series of full-scale field tests on prebored and precast steel pipe piles and the corresponding numerical analysis have been conducted in order to study the characteristics of pile load-settlement relations and shear stress transfer at the pile-soil interface. Dynamic pile load tests (EOID and restrike) have been performed on the piles and the estimated design pile loads from EOID and restrike tests were analysed. Class-A type numerical analyses conducted prior to the pile loading tests were 56~105%, 65~121% and 38~142% respectively of those obtained from static load tests. In addition, design loads estimated from the restrike tests indicate increases of 12~60% compared to those estimated in the EOID tests. The EOID tests show large end bearing capacity while the restrike tests demonstrate increased skin friction. When impact energy is insufficient during the restrike tests, the end bearing capacity may be underestimated. It has been found that total pile capacity would be reasonably estimated if skin friction from the restrike tests and end bearing capacity from the EOID are combined. The load-settlement relation measured from the static pile load tests and estimated from the numerical modelling is in general agreement until yielding occurs, after which results from the numerical analyses substantially deviated away from those obtained from the static load tests. The measured pile behaviour from the static load tests shows somewhat similar behaviour of perfectly-elastic plastic materials after yielding with a small increase in the pile load, while the numerical analyses demonstrates a gradual increase in the pile load associated with strain hardening approaching ultimate pile load. It has been discussed that the load-settlement relation mainly depends upon the stiffness of the ground, whilst the shear transfer mechanism depends on shear strength parameters.
Proceedings of the Korean Geotechical Society Conference
/
2010.03a
/
pp.163-170
/
2010
Today, In-Situ testing for measureing geotechnical characterization are divided by Cone Penetration Test, Standard Penetration Test and Dilatometer Test, and will vary depending on soil conditions have been applied (Korea Geotechnical Engineering, 2006). However, these methods can be applied on sand or soft clay soil. Now, many studies are progressing for evaluating the stiffness characteristic of rocks and IGM. and Nam moon suk(2006) did Texas Cone Penetrometer Test for designing field penetration pile intruded at rocks and IGM. but, reliability of Texas Cone Penetration Test has confidence limits because TCPT is testing in Texas centrally, and energy dose not measure Woojin Lee, etc. (1998) did calculate Standard Penetration Test Hammer's dynamic energy efficiency by using dongjaeha analyzer. this research, we installed strain gage and accelerometer for supply existing equipment, and develop MCP that can use variety soils. this thesis, we measured energy at head and tip of Rod for evaluating energy that transport at free falling. As a result, Energy differences are occurred at head and tip of Rod.
Proceedings of the Korean Geotechical Society Conference
/
2006.03a
/
pp.103-110
/
2006
When enforced earth is used for the retain wall and four walls, the most important thing would be how to maximize the land utilization. Accordingly, in case of enforced earth, we pile up the minimal height of earth$(20\sim30cm)$ and harden the earth using a static dynamic hardening machine. In this paper, we tried to analyze and. compare the stress transformation characteristics of reinforced weathered granite soil. with geosynthetics when repetitive load is added to the enforced earth structure and when static load is added. The purposes of the study are as follows; 1) To compare and analyze non reinforced weathered granite soil and reinforced weathered granite. soil by executing a unconsolidated-undrained triaxial compression tests. 2) To identify the strength characteristics of weathered granite soil reinforced with geotextile due to the repetitive dynamic loads through comparison of the stress due to the static load and the repetitive dynamic loads.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.