In the past, cold crack was commonly observed in the HAZ(heat affected zone) of high-strength steels. Applying to TMCP(thermo-mechanical controlled process) and HSLA(high strength low alloy) steels, cold crack tends to increase the occurrence in the weld metal. It is generally understood that cold crack occurs when the following factors are present simultaneously : diffusible hydrogen in the weld metal, a susceptible microstructure and residual stress. In particular, many studies investigated the microstructural effect on the cold crack in HAZ and the cold crack in weld metals starts to receive the special attendance in modern times. The purpose of the study is to review the effect of weld microstructures (grain boundary ferrite, Widm$\ddot{a}$nstatten ferrite, acicular ferrite, bainite and martensite) on cold crack in the weld metals. Among various microstructures of weld metals, acicular ferrite produced the greatest resistance to the cold crack due to the fine interlocking nature and high-angle grain boundary of the microstructure.
Kim, Jung-Min;Kim, Nam-Kyu;Kim, Gi-Dong;Park, Ji-Hong
Journal of Welding and Joining
/
v.33
no.5
/
pp.14-19
/
2015
This study has been performed to investigate the adhesive slag at GTAW weld zone after FCAW multi-pass welding. The cause of adhesive slag formation was examined using optical microscope, field emission scanning electron microscope(FE-SEM) and XRD analysis. The results obtained in this experiment are summarized as follows. Slag of GTAW weld zone surface during welding were formed by mixing the presence of slag in FCAW weld zone. While the slag cools, Cr-spinel phase were formed due to reactions in slag/metal interface. Also, a Cr moves form the weld metal to the slag to strong affinity between oxide atoms and Cr atoms. Hence, detachability of slag was exacerbated by decreasing the interfacial tensions between slag and weld metal.
API(American Petroleum Institute) steel, as a line pipe material, requires the enhanced mechanical and chemical properties with the environmental severity. Especially, the weld part(weld metal and heat affected zone) is an important region for the safety. However, the study for the behavior of microstructure and toughness in multi-pass welding is seldom. In this study, the relationship between the microstructure and toughness of welds with several welding, bending and heat-treatment conditions was examined. In particular, HIC property in the weld metal was evaluated. The microstructure and toughness in multi-passed HAZ seemed to be determined by the final welding thermal cycle and the low toughness was attributed to the MA constituents formed in the intercritically reheated region. The weld metal showed very low toughness and it was not improved by the change in bending and heat treatment conditions. Additionally, the cracks are observed in the weld metal. from these results, it was found that the choice of welding wire/flux is very important.
Multipass self-shielded flux cored arc welding with different heat inputs (1.3–2.0 kJ/mm) was conducted to determine the effects of the heat input on the proportion of the reheated region, impact toughness, and diffusible hydrogen content in the weld metal. The reheated region showed twice the impact toughness of the as-deposited region because of its fine grained ferritic-pearlitic microstructure. With decreasing heat input, the proportion of the reheated region in the weld metal became higher, even if the depth of the region became shallower. Accordingly, the greatest impact toughness, 69 J at −40℃, was obtained for the lowest heat input welding, 1.3 kJ/mm. Irrespective of the heat input, little difference was observed in the hardness and diffusible hydrogen content in the weld metal. This result implies that low heat input welding with 1.3 kJ/mm can be performed to obtain a higher proportion of reheated region and thus greater impact toughness for the weld metal without the concern of hydrogen cracking.
Journal of the Korean Society for Precision Engineering
/
v.3
no.3
/
pp.13-21
/
1986
Turning property of metal is affected by the cutting condition, tool geome- try and cutting material. But the turning property of welded material is not welknown. Welded structures usually contain nonhomogeneity, defects and resi- dual stresses due to differential contraction between welded metal and base metal. In this paper, authors conducted the experimental test on the turning property, by changing turning condition and welding electrodes of the welded specimens. The results obtained in these experimental tests are as follows; (1) Within the limit of this experimental test, the cutting force of the weld zone is bigger than that of base metal, and this phenomena is caused by the different mechanical property of the weld zone. The range of the variation of cutting force in the weld zone is caused by the nonhomogeneity of the weld zone, respectively. (2) The surface roughness follows the general characteristic of the effect of cutting condition on the surface roughness and the surface roughness of the weld zone shows coarse surface comparing with that of the base metal. (3) The specimen welded by the electrode E4301, shows worse cutting property than that of E4361 and E4313.
Superduplex stainless steels are important materials to the oil and gas industry, especially for off-shore production. TIG welding of super duplex stainless steels to obtain the optimal phase balance between austenite and ferrite is mainly achieved by controlling the cooling rate and the weld chemistry. The latter depends on the filler wire chosen and the shielding gas used. If TIG welding of superduplex stainless steels is performed with argon shielding gas only, then nitrogen gets lost from the weld pool, which can result in a ferrite-rich weld metal, with an inferior corrosion resistance than parent metal. In the present study, nitrogen permeation model from the shield gas which gets into the weld metal in DCEN-TIG welding has suggested. This plasma stream model shows characteristics of permeation of nitrogen ions into the molten metal due to the strong physical effect of plasma stream which formed by the arc pressure rather than the permeation of nitrogen ions caused by electric effect.
In this study, API-X100 steel pipes were welded with various kinds of welding wires in the laser-arc hybrid welding process. 10kW fiber laser source was combined to MIG arc welding process. API X-100 steel of base metal was of 16.9mm thickness, and butt welding applied. After welding, full penetration weld was acquired by 1-pass welding. A root porosity and the lack of fusion was observed in some welding conditions. By the mixing the melted wire, acicular ferrite, polygonal ferrite, pro-eutectoid, aligned side plate, and bainite structures were observed at the weld metal. From the observation of hybrid weld, unmixed zone had more Ni and Cr. The unmixed zone was a 1/3 area of the weld metal. As the mechanical test of the hybrid welding, tensile test and impact test applied. From the tensile test, all of the welding except SM70S was fractured at the base metal. The result of the impact test at -30 degree C led 60J~320J of the absorbed energy. The result of the low-absorbed energy might be from the coarse equiaxed structures of the weld metal.
The effects of welding conditions of gas metal arc welding on the elements loss of solid wire, oxygen content and impact toughness of weld metals were studied. Deoxidizing elements loss was increased with increase of arc voltage in both short-circuit transfer mode and globular transfer mode. It is believed that increase of arc voltage results in increase of reaction time between elements in the droplet and surrounding gas at the end of wire and in the arc column. Based on the thermodynamic equilibrium model, the oxygen content of weld metal can be predicted with the content of silicon and manganese as following : [%O] = $K([%Si][%Mn])^{-0.25}$, K = -15518/T+6.01. The equilibrium temperature was dependent on shielding gas, and it was 187$0^{\circ}C$ for $CO_2$ gas and 180$0^{\circ}C$ for 20%$CO_2$-80%Ar gas. The oxygen content of weld metal which shows maximum impact toughness was varied with deoxidizing alloy system of wires, 0.041 wt% for Si-Mn type wire and 0.026 wt% for Si-Mn-Ti type wire.
his paper aimed to understand the residual stress in the dissimilar metal welds of nuclear power plant. Two kinds of residual stress were considered, which caused by welding and machining. Residual stress due to mechanical machining was measured by hole-drilling technique and x-ray diffraction method for the SA508 and F316L. Weld residual stress at dissimilar metal weld between SA508 and F316L was evaluated by FEA. Residual stress profiles were obtained for the inside surface and through thickness of welds. Machining effect was also analyzed by FEA. According to the residual stress measurement, it was observed that mechanical machining can generate tensile stress on the surface of the test material. However, FEA results showed that mechanical machining did not increase the tensile stress on the surface of weld region. Further study with more elaborate measurement and numerical analysis is required to identify the effect of machining on residual stress in the dissimilar metal weld region.
Elements of Pure Weld Metal(PWM) is important factor that understand to analyze Flux's conduct in SAW welding. For elements of PWM were got, Pile-up welding over 10 floor have used in the past. But, it take a long time to analyze elements of PWM in this method. Elements of Pure Weld Metal is needed to seize more easily. In this research, Bead welding is used to graps an element of Pure Weld Metal using mathematical formula which get to be derivation.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.