Ha, Seong-Ho;Lee, Jin-Kyu;Jung, Seung-Boo;Kim, Young-Jig;Jo, Hyung-Ho;Kim, Shae-K.
Journal of Korea Foundry Society
/
v.27
no.3
/
pp.126-130
/
2007
Oxidation behavior of CaO added Mg and Mg-5Al alloys was investigated. At $500^{\circ}C$, oxidation rate of pure Mg was abruptly increased, while that of CaO added Mg was remarkably reduced with increasing CaO content. As a result of surface analysis by AES, there was the thin oxide layer mixed with MgO and CaO in CaO added Mg. Oxidation behavior of CaO added Mg was similar to that of Ca added Mg. Oxidation rate of 0.6CaO added Mg-5Al alloy was much lower than that of Mg-5Al alloy at $500^{\circ}C$ and both alloys showed the linear weight change at $400^{\circ}C$.
Kim, Y.K.;Kim, M.J.;Kim, Shae K.;Yoon, Y.O.;Lee, K.A.
Transactions of Materials Processing
/
v.26
no.5
/
pp.306-313
/
2017
This study investigated the microstructure, tensile strength, and high cycle fatigue properties of ADC12 aluminum alloys with different $Mg+Al_2Ca$ contents manufactured using die casting process. Microstructural observation identified the presence of ${\alpha}-Al$, eutectic Si, $Al_2Cu$, and Fe-intermetallic phases. The increase of $Mg+Al_2Ca$ content resulted in finer pore size and decreased pore distribution. Room temperature tensile strength tests were conducted at strain rate of $1{\times}10^{-3}/sec$. For 0.6%Mg ADC12, measured UTS, YS, and El were 305.2MPa, 157.0MPa, and 2.7%, respectively. For 0.8%Mg ADC12, measured UTS, YS, and El were 311.2 MPa, 159.4 MPa, and 2.4%, respectively. Therefore, 0.8% ADC12 alloy had higher strength and slightly decreased elongation compared to 0.6% Mg ADC12. High cycle fatigue tests revealed that 0.6% Mg ADC12 alloy had a fatigue limit of 150 MPa while 0.8% Mg ADC12 had a fatigue limit of 160MPa. It was confirmed that $Mg+Al_2Ca$ added ADC12 alloy achieved finer, spherical eutectic Si particles, and $Al_2Cu$ phases with greater mechanical and fatigue properties since size and distribution of pores and shrinkage cavities decreased as $Mg+Al_2Ca$ content increased.
Fine spinel powder was prepared from the Mg-Al double alkoxide synthesized using magnesium powder, aluminum foil and sec-butyl alcohol. This powder was compared with powder prepared by mixing two commercial alkoxides. The spinelization was started at 50$0^{\circ}C$ and was almost completed at 100$0^{\circ}C$ with a good crystallinity in the double alkoxide system. In mixed alkoxide system, homogeneous spinel powder was not obtained and MgO existed as a second phase because of solubility and hydrolysis rate differences of two alkoxides. The relative density of specimen prepared by double alkoxide was 99% and specimen prepared by mixed alkoxide was 95%. The modulus of rupture of specimens prepared by double alkoxide and mixed alkoxide was 49.9kg/$\textrm{mm}^2$ and 41.6kg/$\textrm{mm}^2$, respectively.
Eom, Yeong Seong;Kim, Dong Won;Kim, Kyung Tae;Yang, Sang Sun;Choe, Jungho;Son, Injoon;Yu, Ji Hun
Journal of Powder Materials
/
v.27
no.2
/
pp.103-110
/
2020
Aluminum (Al) - based powders have attracted attention as key materials for 3D printing because of their excellent specific mechanical strength, formability, and durability. Although many studies on the fabrication of 3D-printed Al-based alloys have been reported, the influence of the size of raw powder materials on the bulk samples processed by selective laser melting (SLM) has not been fully investigated. In this study, AlSi10Mg powders of 65 ㎛ in average particle size, prepared by a gas atomizing process, are additively manufactured by using an SLM process. AlSi10Mg powders of 45 ㎛ average size are also fabricated into bulk samples in order to compare their properties. The processing parameters of laser power and scan speed are optimized to achieve densified AlSi10Mg alloys. The Vickers hardness value of the bulk sample prepared from 45 ㎛-sized powders is somewhat higher than that of the 65 ㎛m-sized powder. Such differences in hardness are analyzed because the reduction in melt pool size stems from the rapid melting and solidification of small powders, compared to those of coarse powders, during the SLM process. These results show that the size of the powder should be considered in order to achieve optimization of the SLM process.
Journal of the Korea Organic Resources Recycling Association
/
v.20
no.3
/
pp.60-70
/
2012
Zn, Cu, Fe, Al contents of sludges produced from sewage treatment plants and night soil treatment plant in Pocheon City, Gyeong-gi Province were investigated. And the accumulated contents of those metals in the earthworm Eisenia fetida were also investigated while 15, 30, 45, 60, 75, 90, 105 grams(dw) of sludges were cumulatively supplied to the earthworms. Zn contents of sludges were 75.1~196.1 mg/kg, Cu contents 3.74~76.1 mg/kg, Fe contents 219.9~857.8 mg/kg, Al contents 198.4~991.7 mg/kg, all of which would not cause acute toxicity to the earthworm, but could cause sublethal effects on earthworm and reduce the density of next generation's population. However, cumulative supplies of sludges didn't increase the bioaccumulation rates of metals in the earthworm body, and BAFs of those metals after 60g of sludge supply were 0.0~0.43, which meant that the accumulated Zn, Cu, Fe, Al contents in the earthworm were lower than those of sludges.
Fabrication of high strength Mg-Li-Al alloys by squeeze casting was established by the stabilization of melt and mold temperatures, applied pressure and the refining method. The entrapment of inclusions during pouring was prevented using 30 ppi alumina foam filter. The as-cast microstructure consists of a mixture of ${\alpha}$ and ${\beta}$ phases including AILi and $MgLi_2$, Al particles, which are distributed in the ${\beta}$ matrix. The grain sizes of gravity and squeeze casting alloys were 288 ${\mu}m$ and 207 ${\mu}m$ respectively. The addition of Al in Mg-Li alloys promoted the formation of second phase particles, which were adjusted to optimize the properties of Mg-Li-Al alloys. The Mg-10wt%Li-5wt%Al alloy after heat treatment at $350^{\circ}C$ for 1 hour showed the maximum hardness value. This is due to the facts that the amounts of ${\alpha}$ and ${\beta}$ phases and their distributions are dependent upon the solution treatment temperature, and that the amounts of AILi and $MgLi_2Al$ particles are dependent upon the Al content.
Effect of reaction time and sludge formation on the thickness of die soldering reaction layer has been studied in Al-9Si-0.3Mg casting alloy. Ternary ${\alpha}_{bcc}-Al_8Fe_2Si$ and ${\alpha}_{hcp}-Al_8Fe_2Si$ intermetallic compounds formed at the interface of SKD61 tool steel by interaction diffusion of Al, Fe and Si atoms after 0.5hr and 6hr immersion time, respectively. Binary ${\eta}-Fe_2Al_5$ additionally formed at the interface of SKD61 tool steel after 10hr immersion time. Thickness of soldering reaction layer in die surface increased as immersion time increased from 0.5hr to 24hr. Sludge formation was ascertained in the samples which were immersed in the melts more than 10hr. Reaction of die soldering after sludge formation was more accelerated than that of before sludge formation due to a decrease in Fe content, followed by higher diffusion rate of Al in the melt by sludge formation.
Transactions of the Korean hydrogen and new energy society
/
v.21
no.6
/
pp.500-506
/
2010
The metal monolith catalyst coated with 15wt% Ni/$MgAl_2O_4$ is applied to the natural gas steam reforming for hydrogen production. To address the improvement of adherence between metal monolith and catalyst coating layer, the pre-calcination temperature as well as the coating conditions of $Al_2O_3$ sol are optimized. When the Fe-Cr alloy monolith is pre-calcined at $900^{\circ}C$ for 6 h, $Al_2O_3$ layer was formed uniformly on the entire surface of the metal substrate. It is seen that the formation of $Al_2O_3$ layer on the monolith surface is essential for the uniform coating of $Al_2O_3$ sol onto the monolith substrate. The monolith catalyst coated with 10wt% $Al_2O_3$ sol shows high $CH_4$ conversion and good thermal stability as compared with the monolith catalyst without $Al_2O_3$ sol coating under severe reaction conditions with high GHSV of 30,000 $h^{-1}$ at $700^{\circ}C$. In addition, the metal monolith catalyst shows higher catalytic activity and better thermal conductivity than 15wt% Ni/$MgAl_2O_4$ pellet catalyst.
The Unsang gold deposit has been one of the three largest deposits (Daeyudong, Kwangyang) in Korea. The geology of this deposit consists of series of host rocks including Precambrian metasedimentary rock and Jurassic Porphyritic granite. The deposit consists of Au-bearing quartz veins which filled fractures along fault zones in Precambrian metasedimentary rock and Jurassic Porphyritic granite, which suggests that it is an orogenic-type deposit. Quartz veins are classified as 1) galena-quartz vein type, 2) pyrrhotite-quartz vein type, 3) pyrite-quartz vein type, 4) pegmatic quartz vein type, 5) muscovite-quartz vein type and 6) simple quartz vein type based on mineral assembles. The studied quartz vein is pyrite-quartz vein type which occurs as sericitization, chloritization and silicification. The white mica from stylolitic seams of laminated quartz vein occurs as fine or medium aggregate associated with white quartz, pyrite, chlorite, rutile, monazite, apatite, K-feldspar, zircon and calcite. The structural formular of white mica from laminated quartz vein is (K0.98-0.86Na0.02-0.00Ca0.01-0.00Ba0.01-0.00 Sr0.00)1.00-0.88(Al1.70-1.57Mg0.22-0.09Fe0.23-0.10Mn0.00Ti0.04-0.02Cr0.01-0.00V0.00Ni0.00)2.06-1.95 (Si3.38-3.17Al0.83-0.62)4.00O10(OH2.00-1.91F0.09-0.00)2.00. It indicated that white mica of laminated quartz vein has less K, Na and Ca, and more Si than theoretical dioctahedral micas. Compositional variations in white mica from laminated quartz vein are caused by phengitic or Tschermark substitution [(Al3+)VI+(Al3+)IV <-> (Fe2+ or Mg2+)VI+(Si4+)IV] and direct (Fe3+)VI <-> (Al3+)VI substitution. The structural formular of chlorite from laminated quartz vein is((Mg1.11-0.80Fe3.69-3.14Mn0.01-0.00Zn0.01-0.00K0.07-0.01Na0.01-0.00Ca0.04-0.01Al1.66-1.09)5.75-5.69 (Si3.49-2.96Al1.04-0.51)4.00O10 (OH)8. It indicated that chlorite of laminated quartz vein has more Si than theoretical chlorite. Compositional variations in chlorite from laminated quartz vein are caused by phengitic or Tschermark substitution (Al3+,VI+Al3+,IV <-> (Fe2+ or Mg2+)VI+(Si4+)IV) and octahedral Fe2+ <-> Mg2+ (Mn2+) substitution. Therefore, laminated quartz vein and alteration minerals of the Unsan Au deposit was formed during ductile shear stage of orogeny.
The effects of Mg and Cu amounts on the casting characteristics and tensile property of Al-Zn-Mg-Cu alloys were investigated for the development of high strength aluminium alloys for gravity mold casting. Increase of copper amounts in Al-6%Zn-3%Mgy% Cu alloys resulted in reduction of the fluidity of these alloys and had little effects on the tensile property of these alloys. Increase of magnesium amounts from 1.0wt% to 3.3wt% in Al-6%Zn-x%Mg-0.5%Cu alloys resulted in reduction of the elongation of these alloys from 12% to 3% and increase of the tensile strength of these alloys from 340MPa to 450MPa, but had little effects on the fluidity of these alloys.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.