The effects of concave hemispherical surface curvature on the local heat transfer from a turbulent round impinging jet were experimentally investigated. The liquid crystal transient method was used for these measurements. This method, which is a variation on the transient method, suddenly exposes a preheated wall to an impinging jet while video recording the response of liquid crystals for the measurement of the surface temperature. The Reynolds number ranges from Re=11,000 to 50,000, the nozzle-to- surface distance from L/d=2 to 10, and the surface curvature from D/d=6 to 12.The present results are also compared to those for the flat plate case. In the experiment, the local Nusselt numbers tend to increase in all regions with an increasing surface curvature. The maximum Nusselt number for all Reynolds numbers occurred at L/d .ident. 6 and a second maximum in the Nusselt number occurred at R/d .ident. 2 for both Re=23,000 and Re=50,000 in the case of L/d=2 and for Re=50,000 only in the case of L/d=4. Meanwhile, as the surface curvature increases, the value of the secondary maximum Nusselt number decreases. All the other cases exhibit monotonically decreasing values of the Nusselt number along the curved surface. The stagnation point Nusselt numbers are well correlated with Re, L/d, and D/d.
Two phase boundary layer equations of laminar filmwise condensation are solved by an approximate integral method under the following condition; saturated vapour flows vertically downward over a cooled surface of uniform temperature, the condensate film is so thin that the inertia and convection terms are neglected. The following conclusions are drawn under the above assumptions. 1. free convection In case of the linear temperature profile in a liquid film, numerical results for the average coefficients of heat transfer may be expressed as N $u_{m}$=4/3,(G $r_{l}$ /4.H)$^{1}$4/ and in case of the quadratic profile, numerical results may be expressed as N $u_{m}$=2/1.682,(G $r_{l}$ /H)$^{1}$4/. 2. Forced convection When the temperature profile is assumed to be linear in a liquid film, numerical results fir the average heat transfer coefficients may be expressed as N $u_{m}$=(A, R $e_{l}$ /H)$^{1}$2/. This expression is compared with the experimental results hitherto reported; For theoretical Nusselt number (N $u_{m}$)$_{th}$<2*10$^{4}$, the experimental Nusselt number (N $u_{m}$)$_{exp}$ is on the average larger than theoretical Nusselt number (N $u_{m}$)$_{th}$ by 30%. For (N $u_{m}$)$_{th}$>2*10$^{4}$, experimental Nusselt number (N $u_{m}$)$_{exp}$ is about 1.6 times as large as theoretical Nusselt number (N $u_{m}$)$_{th}$. These large deviation may be caused by the presence of turbulence in the liquid film. In case of the quadratic temperature profile in a liquid film, numerical results for the average coefficients of heat transfer may be expressed as N $u_{m}$'=(2,A,Re/H)$^{1}$2/. This formular shows that theoretical Nusselt number (N $u_{m}$)$_{th}$ is larger than experimental Nusselt number (N $u_{m}$)$_{exp}$ by 60%. It is speculated that when the temperature difference between cooled surface and saturated vapour is small, temperature profile in a liquid film is quadratic.quadratic.. quadratic.quadratic..atic..
Journal of Advanced Marine Engineering and Technology
/
제22권2호
/
pp.200-209
/
1998
Experiments have been conducted to determine heat transfer characteristics for a two-dimen-sional turbulent wall attaching offset jet at different oblique angles to a flat surface. The local Nusselt number distributions were measured using liquid crystal as a temperature sensor. Wall static pressure coefficient profiles were measured at the Reynolds number Re 53200(based on the nozzle width, D) the offset ratio H/D from 2.5 to 10 and the oblique angle a from $0^{\circ}$, to $40^{\circ}$ It is observed that the maximum Nusselt number point occurs slightly upstream of time-averaged reattachment point for all oblique angles. The correlations between the maximum Nusselt number and Reynolds number offset ration and oblique angle are presented.
Experiment was performed to study the heat transfer characteristics in 27 kinds of 15 : 1 scale models of multi-louverred fin heat exchangers with a wide range of variables(R $e_{Lp}$ =100~1, 800, $L_p$/F$p$=0.3~0.9, $\theta$=20$^{\circ}$~40$^{\circ}$). Thermofoil heaters were used to heat the louver fins and the local average Nusselt number for each louver in the louver array was obtained at constant wall temperature conditions. Correlations are developed to predict the heat transfer characteristics and drag coefficients. Generally, the heat transfer characteristics in the multi-louvered fins is shown to be similar to those of the laminar heat transfer on a flat plate. As the Reynolds number, the louver pitch to fin pitch ratio$L_p$/F$p$and the louver angle($\theta$) increase respectively, the average Nusselt number increases, but the variation of average Nusselt number as a function of the louver angle is smaller than that as a function of the louver pitch to fin pitch ratio. In case of$L_p$/F$p$ <0.5, the average Nusselt number of the 3rd louver is especially lower than the others, it is expected that it is due to the flow structure such as a recirculation flow and a flow separation.
In the present study, the friction coefficients (Fanning and Moody coefficients) and the Nusselt number is reviewed from an educational point of view. It is discussed that these dimensionless numbers can be treated with two lengh scales. Also, the similarity between the momentum and heat transfer is discussed based on the length scales.
Measurements of the local heat transfer coefficients on hemispherical convex and concave surfaces with a turbulent impinging jet were made. The Reynolds number used was 11000, 23000, 50000 and the nozzle- to- surface distance was L/d=2, 4, 6, 8, and 10 and the jet angle was a = $0^{\circ}$, $15^{\circ}$, $30^{\circ}$ and $40^{\circ}$. In case of concave surface, the Nusselt number at the stagnation point decreases as the jet angle increases and has the maximum value for L/d=6. The X-axis Nusselt number distributions exhibit secondary maxima at $0^{\circ}$$\leq$ a $\leq$$15^{\circ}$, L/d $\leq$ 4 for X/d<0(upstream) and at $0^{\circ}$$\leq$ a $\leq$$40^{\circ}$, L/d $\leq$ 4 and at $30^{\circ}$$\leq$ a $\leq$$40^{\circ}$, 4 < L/d $\leq$ 6 for X/d<0(downstream). The secondary maximum occurs at long distance from the stagnation point as the jet angle increases or the nozzle-to-surface distance decreases. In case of convex, correlations of the stagnation point Nusselt number according to Reynolds number, jet-to-surface distance ratio and dimensionless surface angle are presented. In the stagnation point, in term of Ren, n ranges from 0.43 in case of 2 $\leq$ L/d $\leq$ 6 to 0.45 in case of 6 < L/d $\leq$ 10, there agrees roughly appears to be laminar boundary layer result. The maximum Nusselt number, in this experiment, occurred in the direction of upstream. The displacement of the maximum Nusselt number from the stagnation point increases with increasing surface angle or decreasing nozzle-to-surface distance. On this condition about surface curvature D/d=10, the maximum displacement is about 0.7 times of the jet nozzle diameter. The ratio of the maximum Nusselt number to the stagnation Nusselt number increases as the jet angle increases.
Steam reforming reaction of natural gas is an important process for fuelcell commercialization. In this paper, steam reforming reaction is studied by numerical method. Pseudo-homogeneous model is incorporated for chemical reactions and one medium approach is used to take into account thermally equilibrium phenomena between catalyst and bulk gas. The model is validated with our experimental results under the same operating conditions. Because performance of reformer has relation to heat flux from wall, heat flux profiles was investigated by using Nusselt number. Value of Nusselt number in steam reformer is larger than one in channel, which does not have chemical reaction because steam reforming reaction is an endothermic reaction. When the difference of Nusselt number at the front and the rear is larger, performance is improved.
The effect of nozzle diameter on the local Nusselt number distributions has been investigated for an axisymmetric turbulent jet impinging on the flat plate surface. The flow at the nozzle exit has a fully developed velocity profile. A uniform heat flux boundary condition at the plate surface was created using gold film Intrex. Liquid Crystal was used to measure the plate surface temperature. The experiments were made for the jet Reynolds number (Re) 23,000, the dimensionless nozzle to surface distance (L/d) from 2 to 14, and the nozzle diameter (d) from 1.36 to 3.40 cm. The results show that the Nusselt number at and near the stagnation point increase with an increasing value of the nozzle diameter.
An experimental study has been performed to investigate the characteristics of forced convective heat transfer in a rectangular duct with a 180.deg. bend. The Nusselt number of outer wall has maximum value near 105.deg. at which secondary flow is most active and the Nusselt number of inner wall has maximum value near the inlet of a duct. Near the outlet of a duct, the Nusselt number of outer wall decreases, the Nusselt number of inner wall increases and so those access each other through the influence of a straight duct attached to the end of a duct with a 180.deg. bend. Results of this experimental study would be the fundamental data when streamline curvature correction models are developed in the numerical study for forced convective heat transfer in a curved duct.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.