본 논문에서는 지점부 경계조건을 고려하여 단순보의 유한요소모델을 개선하는 기법을 제안하였다. 기존의 유한요소모델개선 기법은 주로 가속도 응답으로부터 추정된 동특성(고유진동수, 모드형상)을 이용하여 유한요소모델을 개선하였다. 이렇게 개선된 유한요소모델은 실제 구조물의 정적응답을 예측하기 어렵고, 잘못된 구조물의 물성치를 추정하는 문제가 발생한다. 제안된 기법은 먼저, 구조물의 처짐과 지점부 회전변위를 계측하여 지점부 경계조건을 간략화한 유한요소모델의 회전 스프링 강성을 정량적으로 추정한다. 회전 스프링 강성이 개선된 유한요소모델과 구조물의 동특성을 사용하여 구조물의 물성치를 추정함으로써 최종 개선된 유한요소모델을 구축된다. 제안된 유한요소모델 개선 기법과 기존 유한요소모델개선 기법을 수치해석 시뮬레이션을 통하여 비교 및 검증하였다.
셀 기반 유한 차분법을 사용하여 P파 속도와 밀도 변화를 고려한 3차원 시간 영역 음향 파동 전파 모델링에서 성능을 향상시킬 수 있는 방법을 살펴보았다. 일반적인 유한 차분법에서는 격자점에 탄성파 속도 또는 밀도와 같은 물성을 할당하고 계산하지만 셀 기반 유한 차분법에서는 이러한 물성을 격자점 사이의 셀에 할당한다. 격자점에서의 차분식 계산을 위해서는 주변 셀의 물성 평균값을 이용하는데 이로 인해 일반적인 유한 차분법에 비해 계산량이 증가하게 된다. 이 연구에서는 이러한 계산량 문제를 개선하기 위해 메모리를 추가로 사용하여 모델링 시간을 30 % 이상 줄일 수 있었다. 또한 밀도가 제한적으로 변화하는 매질에서 셀 기반 유한 차분법과 일반 유한 차분법을 함께 사용하여 모델링 성능을 추가로 향상시킬 수 있었다.
Let G be a finite group and $\#$Cent(G) denote the number of centralizers of its elements. G is called n-centralizer if $\#$Cent(G) = n, and primitive n-centralizer if $\#$Cent(G) = $\#$Cent($\frac{G}{Z(G)}$) = n. In this paper we investigate the structure of finite groups with at most 21 element centralizers. We prove that such a group is solvable and if G is a finite group such that G/Z(G)$\simeq$$A_5$, then $\#$Cent(G) = 22 or 32. Moreover, we prove that As is the only finite simple group with 22 centralizers. Therefore we obtain a characterization of As in terms of the number of centralizers
The finite element based lattice Boltzmann method (FELBM) has been developed to model complex fluid domain shapes, which is essential for studying fluid-structure interaction problems in commercial nuclear power systems, for example. The present study addresses a new finite element formulation of the lattice Boltzmann equation using a general weighted residual technique. Among the weighted residual formulations, the collocation method, Galerkin method, and method of moments are used for finite element based Lattice Boltzmann solutions. Different finite element geometries, such as triangular, quadrilateral, and general six-sided solids, were used in this work. Some examples using the FELBM are studied. The results were compared with both analytical and computational fluid dynamics solutions.
In [7, 8] they introduced a new finite element method for accurate numerical solutions of Poisson equations with corner singularities. They consider the Poisson equations with homogeneous boundary conditions, compute the finite element solutions using standard FEM and use the extraction formula to compute the stress intensity factor(s), then they posed new PDE with a regular solution by imposing the nonhomogeneous boundary condition using the computed stress intensity factor(s), which converges with optimal speed. From the solution they could get an accurate solution just by adding the singular part. Their algorithm involves an iteration and the iteration number depends on the acuracy of stress intensity factors, which is usually obtained by extraction formula which use the finite element solutions computed by standard Finite Element Method. In this paper we investigate the dependence of the iteration number on the convergence of stress intensity factors and give a way to reduce the iteration number, together with some numerical experiments.
A curved beam is one of the basic and important structural elements in structural design. In this paper, the authors formulated the computational algorithm for analyzing the free vibration of curved beams using the finite element-transfer stiffness coefficient method. The concept of the finite element-transfer stiffness coefficient method is the combination of the modeling technique of the finite element method and the transfer technique of the transfer stiffness coefficient method. And, we confirm the effectiveness the finite element-transfer stiffness coefficient method from the free vibration analysis of two numerical models which are a semicircle beam and a quarter circle beam.
The mode I stress intensity factor ($K_I$) of a newly proposed slow-crack-growth-test (Notched Ring Test, NRT) specimen was found using finite-element method. The theoretical $K_I$ value of NRT was not available in any references and could not be solved analytically. At first, in order to verify the accuracy of the finite-element approach, published $K_I$ values of several cracks were calculated and compared with finite-element results. The results were in excellent agreement within inherent errors of theoretical $K_I$. Finally the $K_I$ of NRT was found using 2- and 3-dimensional finite-element methods and expressed as a function of the applied load.
A new control volume finite element method is proposed for three dimensional analysis of polymer flow. Tetrahedral finite element is employed and co-located interpolation procedure for pressure and velocity is implemented. Inclusion of pressure gradient term in the velocity shape functions prevents the checkerboard pressure field from being developed. Vectorial nature of pressure gradient is considered in the velocity shape function so that velocity profile in the limit of very small Reynolds number becomes physically meaningful. The proposed method was verified through three dimensional simulation of pipe flow problem for Newtonian and power-law fluid. Calculated pressure and velocity field showed an excellent agreement with analytic solutions for pressure and velocity. Driven-cavity problem, which is reported to yield checkerboard pressure filed when conventional finite element method is applied, could be solved without yielding checkerboard pressure field when the proposed control volume finite element method was applied. The proposed method could be successfully applied to the three dimensional mold filling problem.
In this study, finite element analysis for multi-stage deep drawing process of rectangular configuration with extreme aspect ratio is carried out especially for the blank design. The analysis of rectangular deep drawing process with extreme aspect ratio is likewise very difficult with respect to the design process parameters including the intermediate die profile. In order to solve the difficulties, numerical approach using finite element method is performed in the present analysis and design. A series of experiments for multi-stage rectangular deep drawing process are conducted and the deformed configuration is investigated by comparing with the results of the finite element analysis. Additionally, to minimize amount of removal material after trimming process, finite element simulation is applied for the blank modification. The analysis incorporates brick elements for a rigid-plastic finite element method with an explicit time integration scheme using LS-DYNA3D.
Generalizing twist moves of classical knots, we introduce $t(a_1,{\cdots},a_m)$-moves of virtual knots for an $m$-tuple ($a_1,{\cdots},a_m$) of nonzero integers. In [4], M. Goussarov, M. Polyak and O. Viro introduced finite type invariants of virtual knots and Gauss diagram formulae giving combinatorial presentations of finite type invariants. By using the Gauss diagram formulae for the finite type invariants of degree 2, we give a necessary condition for a virtual long knot K to be transformed to a virtual long knot K' by a finite sequence of $t(a_1,{\cdots},a_m)$-moves for an $m$-tuple ($a_1,{\cdots},a_m$) of nonzero integers with the same sign.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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