• Korean Journal of Mathematics
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• 제20권4호
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• pp.371-379
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• 2012

Let D be an integral domain, $\bar{D}$ be the integral closure of D, * be a star operation of finite character on D, $*_w$ be the so-called $*_w$-operation on D induced by *, X be an indeterminate over D, $N_*=\{f{\in}D[X]{\mid}c(f)^*=D\}$, and $Kr(D,*)=\{0\}{\cup}\{\frac{f}{g}{\mid}0{\neq}f,\;g{\in}D[X]$ and there is an $0{\neq}h{\in}D[X]$ such that $(c(f)c(h))^*{\subseteq}(c(g)c(h))^*$}. In this paper, we show that D is a *-quasi-Pr$\ddot{u}$fer domain if and only if $\bar{D}[X]_{N_*}=Kr(D,*_w)$. As a corollary, we recover Fontana-Jara-Santos's result that D is a Pr$\ddot{u}$fer *-multiplication domain if and only if $D[X]_{N_*} = Kr(D,*_w)$.

• 한국통신학회논문지
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• 제23권9A호
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• pp.2153-2164
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• 1998

This paper has presented the parameters for the coexistence between two systems in macro/microcell ovelaid W-CDMA WLL (wideband CDMA wireless local loop) and has calculated the capacity of forward/reverse link in microcell. To produce the capacity for analyzing system interference effects, we have shown tables and graphs with the parameters sucyh as RF channel bandwidth of WLL(W), the transmission rate of service message(R), the required signal power to noise power ratio( $E_{b/}$ $N_{0}$) for achieving accepatable error rate, te user number ( $N_{W1}$, $N_{W2}$) of the neighboring system, the signal power to interference power ratio(.GAMMA.$_{C1B}$, .GAMMA.$_{C2B}$) of the neighboring system, the normalized distance(d) between microcell and macrocell base-station, and microcell to macrocell radius ratio ( $R_{d}$). From the results, we have convinced that the capacity of microcell diminishes as increasing the user number ( $N_{W2}$) in macrocell, increasing the microcell radius, and decreasing the normalized distance(d) between microcell and macrocell base-station. Especially, we have known that when $R_{d}$=0.1, $N_{W2}$ must be below 24 at .GAMMA.$_{C2B}$ = 0 dB and below 8 at .GAMMA.$_{C2B}$ = 4 dB for the acceptable capacity raito to be over 80%. Therfore, this paper is usefult to design microcell W-CDMA WLL for accommodating more user number under the interference effects of macrocell W-CDMA WLL and is expected to be reference in power control if base-station.ation.ion.ation.ation.

• 한국전기전자재료학회:학술대회논문집
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• 한국전기전자재료학회 2006년도 하계학술대회 논문집 Vol.7
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• pp.114-115
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• 2006

반도체 기술이 초고집적화 되어감에 따라 공정에서 선폭이 줄어들고, 박막을 다층으로 제조하는 것이 중요하게 되었다. 이와 같은 제조 공정 하에서는 Si 기판과 금속 박막간의 확산이 커다란 문제로 부각되어 왔다. 특히 Cu는 높은 확산성에 의하여 Si 기판과 접합에서 많은 확산에 의한 문제가 발생하게 되며. 또한 선폭이 줄어듦에 따라 고열이 발생하여 실리콘으로 spiking이 발생하게 된다. 이를 방지하기 위하여 우리는 3개의 화합물로 구성된 Tungsten-Carbon-Nitrogen (W-C-N) 확산방지막을 사용하였다. 실험은 물리적 기상 증착법 (PVD)으로 질소비율을 변화하며 확산방지막을 증착하였고, 이를 여러 온도에서 열처리하여 X-ray Diffraction 분석을 하였다.

• 한국수산과학회지
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• 제15권3호
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• pp.226-232
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• 1982

낚시 어구 재료의 규격을 정하는데는 우선 낚시에 물련 고기가 순간적으로 잡아채는 충기하중, 피로하중 등을 기본적으로 고려하여야 할 것이다. 본 실험은 부산수산대학 양어장에서 잉어가 낚시에 물렸을 때 미치는 힘을 strain gauge를 사용하여 측정하고 아울러 꼬리 진동 측정장치를 만들어 꼬리의 진동과 힘의 변화를 동시에 기록하여 분석해 보았다. 잉어가 낚시에 물렸을 때 미치는 최대의 힘 $F_m$은 고기의 체중 W에 따라$$F_m=3.23W+105$$로 나타났다. 시간 $t_n$에 대한 최대의 힘의 변화 $F_n$은 $$F_n=a_n(|t_n|+C)^{-b}_n$$ (단, $$C=(\frac{a_n}{F_m})^\frac{1}{b_n} -10T/2{\leq}t_n{\leq}10T/2$$)에서 $a_n=0.27W-6.52$이고 $b_n$은 평균 2.10이며 주기는 체중에 따라 T=0.000385W+0.193으로 주어진다. 잉어가 낚인 직후부터의 시간 t에 따라 꼬리 진동에 의한 각 Peak점의 힘의 크기 $F_p$는$$F_p=(2.23W+105)e^{-{\beta}t}+W$$로 표시되는데, 낚시에 물린 초기단계에서는 지적지수 $\beta$가 거의 0에 가까우나 마지막 단계에서는 체중에 관계없이 평균 1.7정도 되었다. 또한, 잉어가 미치는 힘의 가 peak 점간의 주기는 재리 진동의 주기와 서로 밀접한 상관 관계가 있었다.

• 한국진공학회지
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• 제4권S2호
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• pp.79-82
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• 1995

$N^+$ beam modified diffusion barriers have been proposed for Cu metallization . The crystalline phases of W and Ti thin films change from polycrytalline to amorphous phase by the N ion implantation of 1~$3\times 10^{17}$atoms/$\textrm{cm}^2$. The comparison between these amorphized diffusion barriers and the conventional W and TiN films shows that the amorphized W and Ti diffusion barriers are superior to the conventional w and TiN for protecting the Cu diffusion barriers are superior to the conventional W and TiN for protecting the Cu diffusion at the annealing temperature range $600^{\circ}C$~$800^{\circ}C$ for 30min. This is a worldwidely new and excellent result on the high temperature thermal stability of diffusion barrier.

• 대한기계학회논문집
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• 제19권2호
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• pp.475-485
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• 1995

In this study, statistical analysis of fatigue data which had obtained from respective 24 fatigue crack, was examined for SiC whisker reinforced aluminium 6061 composite alloy (SiC$_{w}$/A16061) and aluminium 6061 alloy. SiC volume fraction in composite alloy is 25%. The analysis results stress intensity factor range and 0.1 mm fatigue crack initiation life for SiC$_{w}$/A16061 composite & A16061 matrix are the log-normal distribution. And regression analysis by linear model, exponential model and multiplicative model were performed to find out the relationship between fatigue crack growth rate(da/dN) and stress intensity for find out the relationship between fatigue crack growth rate(da/dN) and stress intensity factor range(.DELTA.K) in the SiC$_{w}$/A16061 composite and examine the applicability of Paris' equation to SiC$_{w}$A16061 composite. Also computer simulation was performed for fatigue life prediction of SiC$_{w}$/A16061 composite using the statistical results of this study.udy.

• 한국수산과학회지
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• 제3권3호
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• pp.187-198
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• 1970

1970년 7월 11일에 꽃게 Portunus trituberculatus (MIERS)의 인공 부화를 실시하여 조이야 유생으로부터 성체형 꽃게 새끼로 된 후 9회 탈피할 패까지의 성장 과정을 조사하였다. 1. 어미 게의 갑폭(C)과 포란수(E)와의 관계는 E=27.9049C-281.8155의 식으로 표시되었고, 체(W)과 포란수 (E)와는 E=0.5682W-116.4606의 관계식으로 표시되었다. 2. 조이야 유생은 수온 $21.4\~25.2^{\circ}C$ 범위에서 5회를 탈피하여 $13\~14$일만에 메갈로파 유생기로 변태하였고, 조이야 유생기의 1회 탈피 기간은 평군 $2\~$일이 소요되었다. 3. 메갈로파 유생의 배갑폭 평균 길이는 1.70mm였고, 배갑 후면에서부터 전두극 끝까지의 길이는 평균 2.78mm였으며 메갈로파 유생기에서 탈피하여 성체형 게로 되는 데까지는 수온 $25.3\~26.9^{\circ}C$범위에서 $5\~6$일이 소요되었다. 4. 최초의 성체형 꽃게 새끼로 변태한 것은 부화 후 18일째였고, 이 때의 평균 갑폭은 4.48mm, 평균 갑장은 2.62mm 였다. 5. 성체형으로 변태한 새끼 꽃게는 $4\~5$일만에 첫회의 탈피를 하였으며, 탈피 후의 평균 갑폭은 6.47mm, 평균 갑장은 4.66mm 였다. 6. 유생 사육은 염분 농도가 높은 실내 수조보다 낮은 야외 탱크가 효과적이었고, 유생 기간의 폐사율은 조이야 1기에서 2기로 탈피할때 가장 높았으며, 새끼 꽃게로 된 후 9회 탈피기까지의 잔존율은 $55\~65\%$였다. 7. 성체형으로 변태한 후 40일간의 경과 일순(D)에 대한 각 수조별 성장식은 다음과 같이 표시되었다. 갑폭(C)은 실내 수조에서 C=1.1250D+1.7227 야외 수조에서 C=1.3465D-0.2449 갑장(L)은 실내 수조에서 L=0.6654D+1.6712 야외 수조에서 L=0.7893D+0.6919 이상과 같이 회귀 직선으로 표시되었고, 체중(W)은 야외 수조에서 $W=1.15e^{0.12423D}$, 실내 수조에서는 새끼 게 변태 후 9일부터 19일까지는 $W=6.759\times10^{-2}D^{1.2598}$이었고, 21일부터 40일 까지에서는 $W=4.136\times10^{-2}D^{1.6024}$ 등 의지수 곡선으로 표시되었다. 8. 성체형으로 변태한 후 9회의 탈피 기간 중 탈피 회수(N)에 따른 갑폭(C)과 갑장(L) 및 체중(W)과의 성장 관계는 $C=5.2e^{0.28119N}$ $L=3.65e^{0.26372N}$ $W= 0.14e^{0.7037N}$ 등의 지수 곡선으로 표시되었다. 9. 성체형으로 변태한 후 9회 탈피까지의 갑장(L)에 대한 갑폭(C)과 체중(W)과의 상대 성장식은 갑장 2.62mm부터 27.17mm(변태 후 40일)까지는 L=1.6864C-1.0387의 회귀 직선으로 표시되었고, 체중은 갑장 7.47mm부터 18.53mm까지(새끼 게 변태 후 23일)는 $W=9.367\times10^{-5}C^{3.5567}$였고, 갑장 22.11mm부터 27.17mm까지(새끼 게 변태 후 40일)는 $W=3.406\times10^{-5}C^{3.8571}$ 등의 지수 곡선으로 표시되었다.

• 한국정보전자통신기술학회논문지
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• 제12권5호
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• pp.499-506
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• 2019

본 논문은 SiC Hybrid module를 적용한 7kW 인버터의 동작 안정성에 관한 것으로 손실 방정식과 시뮬레이션 결과를 비교하여 시뮬레이션 결과의 유효성을 검증하였으며, 시뮬레이션을 통해 Si module과 SiC Hybrid module의 스위치 손실과 다이오드 손실을 비교하였다. 손실 방정식 계산을 통하여 SiC Hybrid module의 도통 손실은 168W, 스위칭 손실은 9.3W, 다이오드 손실은 10.5nW의 결과를 나타내었으며, 시뮬레이션 결과와 비교하였을 때 유사한 값을 나타내었다. 이를 바탕으로 Si module과 SiC Hybrid module의 시뮬레이션 결과 값 비교 결과, Si module의 총 소자 손실값은 246.2W, SiC Hybrid module의 총 소자 손실 값은 189.9W를 나타내었으며, 손실 차이 값은 56.3W로써 약 0.8W의 효율 차이를 보였다. 이로 인하여 SiC SBD의 Reverse recovery 특성을 검증하였다. 또한 고온 포화상태에서 SiC Hybrid module 및 Si module의 안정성을 확인하기 위하여 온도 포화 테스트를 진행하였으며, Si module의 경우, 출력전력 4kW에서 동작을 멈추었고, SiC Hybrid module은 7kW까지 동작을 확인하였다. 이를 바탕으로, 효율 그래프와 온도 그래프를 제시하였으며, Si module은 4kW까지, SiC Hybrid module은 7kW까지 그래프로 나타내었다.

• Journal of applied mathematics & informatics
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• 제28권5_6호
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• pp.1315-1322
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• 2010

Let D be a plane domain whose boundary consists of n components and $C_1$, $C_2$ two boundary components of D. We consider the family $F_1$ of conformal mappings f satisfying f(D) $\subset$ {1 < |w| < ${\mu}(f)$}, $f(C_1)=\{|w|=1\}$, $f(C_2)=\{|w|={\mu}(f)\}$. There are conformal mappings $g_0$, $g_1({\in}F_1)$ onto a radial and a circular slit annulus respectively. We obtain the following theorem, $$\{{\mu}(f)|f\;{\in}\;F_1\}=\{\mu|\mu(g_1)\;{\leq}\;{\mu}\;{\leq}\;{\mu}(g_0)\}$$. And we consider the family $F_n$ of conformal mappings $\tilde{f}$ from D onto a covering surfaces of the Riemann sphere satisfying some conditions. We obtain the following theorems, {$\mu|1$ < ${\mu}\;{\leq}\;{\mu}(g_1)$} ${\subset}\;\{{\mu}(\tilde{f})|\tilde{f}\;{\in}\;F_2\}\;{\subset}\;\{{\mu}(\tilde{f})|\tilde{f}\;{\in}\;F_n\}$ and ${\mu}(\tilde{f})\;{\leq}\;{\mu}(g_0)^n$.

• Applied Microscopy
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• 제50권
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• pp.7.1-7.10
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• 2020

Tantalum nitride (TaN_x) thin films were grown utilizing an inductively coupled plasma (ICP) assisted direct current (DC) sputtering, and 20-100% improved microhardness values were obtained. The detailed microstructural changes of the TaN_x films were characterized utilizing transmission electron microscopy (TEM), as a function of nitrogen gas fraction and ICP power. As nitrogen gas fraction increases from 0.05 to 0.15, the TaN_x phase evolves from body-centered-cubic (b.c.c.) TaN_0.1, to face-centered-cubic (f.c.c.) δ-TaN, to hexagonal-close-packing (h.c.p.) ε-TaN phase. By increasing ICP power from 100 W to 400 W, the f.c.c. δ- TaN phase becomes the main phase in all nitrogen fractions investigated. The higher ICP power enhances the mobility of Ta and N ions, which stabilizes the δ-TaN phase like a high-temperature regime and removes the micro-voids between the columnar grains in the TaN_x film. The dense δ-TaN structure with reduced columnar grains and micro-voids increases the strength of the TaN_x film.