Lee and Kang measured side-necking deformation near a crack-tip for CT specimen using Stereoscopic Digital Speckle Photography and Digital Image Correlation. In this work the same technique was applied to SENB specimen. We happened to find that the deformation shape of the side-necking is similar to the one of plastic region estimated by McClictock using slip line theory. Based on volume constancy of plastic deformation as well as this finding, it is expected that a linear relationship holds between the volume of plastic deformation region and the one of side-necking upon the lateral surface of a specimen. To prove the idea, a preliminary study has been performed using 3-D finite element method on a model with modified boundary layer formulation. As the result, it is shown that the idea works well with acceptable error.
An experimental method to measure Q-parameter in-situ is described. The basic idea comes from the fact that the side necking near a crack tip indicates the loss of stress triaxiality, which can be scaled by Q. From the out-of-plane displacement and the in-plane strain near the surface of side necking, stress field averaged through the thickness is calculated and then Q is determined from the difference between the stress field and the HRR field corresponding to the identical J-integral. To prove the validity, three-dimensional finite element analysis has been performed for a CT configuration with side-groove. Q-value which was calculated directly from the near-tip stress field is compared with that determined by simulating the experimental procedure according to the proposed method, that is, the Q-value determined from the lateral displacement and the inplane strain. Also, the effect of location where the displacement and strain are measured is explored.
Generally, fracture of a material is influenced by plastic zone size developed near the crack tip. Hence, according to the relative size of plastic zone in the material, the mechanics as a tool for analyzing the fracture process are classified into three kinds, that is, Linear Elastic Fracture Mechanics, Elastic Plastic Fracture Mechanics, Large Deformation Fracture Mechanics. Even though the plastic zone size is such an important parameter, the practical measurement techniques are very limited and the one for in-situ measurement is not virtually available. Therefore, elastic-plastic FEA has been performed to estimate the plastic zone size. In this study, it is noticed that side necking at the surface is a consequence of plastic deformation and lateral contraction and the relation between the plastic zone and side necking is investigated. FEA for modified boundary layer models with finite thickness, various mode mixities $0^{\circ}$, $30^{\circ}$, $60^{\circ}$, $90^{\circ}$ and strain hardening exponent n=3, 10 are performed. The results are presented and the implication regarding to application to experiment is discussed.
인장시험할 때 최대하중점을 넘으며 네킹이 발생하여 단면에 분포하는 응력이 더 이상 균일하지 않다. 네킹이 진행될수록 상당응력은 축방향 응력과 더 달라진다. 이 네킹현상을 극복하고 진응력-진변형도 곡선을 결정하는 방법이 이제까지 많이 연구개발되었다. 그 중에서 유한요소해석 시뮬레이션을 이용하는 방법이 매력적이다. 이 논문에서는 범용상용 프로그램을 사용하여 인장시험을 시뮬레이션하였다. 같은 강괴에서 채취한 봉상시편과 판상시편을 인장시험하고 시뮬레이션하였다. Hollomon 법칙을 가정하지 않고 진응력-진변형도 곡선을 결정하였다.
한국소성가공학회 2003년도 The 8th Asian Symposium on Precision Forging ASPF
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pp.193-197
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2003
In order to restrain the local necking during stretching of sheet metals, the combined stretching processes with simultaneous compression are proposed. The combined stretching tests with two types of compression to top of the cup were carried out using the pure aluminum sheets; (1) stroke control loading process and (2) pinpoint loading process. It was clarified that the metal flow in the cross-section of the cup is affected significantly both by the magnitude of load and the stroke in the compression process. It was also found that the local necking can be restrained effectively by the metal flow from center of the cup and therefore the forming limit is improved.
Unlike the drawing of round section from round bar, the shaped drawing like polygonal section is known to have influence not only drawing stress but also comer filling. Therefore, this study analyze the drawing process of suqare rod from round bar using nonsteady state rigid-plastic FEM. To investigate effects of process variables of the drawing process of square rod from round bar, FE-simulations with variety of reduction in area and semi-die angle for a given frictional condition have been conduction. By this results, it has to suggest optimal process condition on the drawing stress and the comer filling. In addition, it has determined forming limit considering necking and bulging.
Unlike the drawing of round section from round bar, the shaped drawing like polygonal section is known to have influence not only drawing stress but also corner filling. Therefore. this study analyze the drawing process of suqare rod from round bar using nonsteady state rigid-plastic FEM. To investigate effects of process variables of the drawing process of square rod from round bar, FE-simulations with variety of reduction in area and semi-die angle for a given frictional condition have been conducted. By this results, it has to suggest optimal process condition on the drawing stress and the corner filling. In addition, it has determined forming limit considering necking and bulging.
필름형 poly ethylene terephthalate(PET)를 0~1000 mm/min의 속도로 단계적으로 연신시켰을 때, 플라스틱 변형이 일어나면서 형성되는 넥킹 거동을 조사하였다. 필름형 시편을 약 20~100 mm/min의 속도로 연신시켰을 때, 얻어진 응력-변형 곡선에서 응력 진동이 뚜렷하게 발생하였지만, 약 200~500 mm/min의 속도로 연신시켰을 때, 응력 진동이 발생하지 않았다. 약 50 mm/min의 속도로 연신된 시편에서 투명/불투명 존 및 단면을 광학 현미경과 주사형 전자 현미경으로 관찰하였다. NaOH 알칼리 용액 내에서 약 50 mm/min의 속도로 연신된 시편의 부식 특성을 광학 현미경으로 관찰하였다.
일반적인 클린칭 접합공정에서 고장력강과 알루미늄의 이종소재간의 접합시 고장력강의 낮은 연신율과 높은 강도로 인해 클린칭 접합시 파단이 발생하거나 높은 클린칭 접합하중이 요구된다. 이러한 문제점을 해결하기 위해 본 연구에서는 클린칭 접합시 고장력강의 변형없이 알루미늄의 변형만을 이용한 홀 클린칭 접합공정을 개발하였다. 고장력강에 홀가공을 적용하여 고장력강의 변형을 배제하였다. 홀 클린칭 접합의 요구접합강도를 기초로 클린칭 접합의 기하학적 구속량을 결정하였으며, 홀 클린칭 금형의 형상은 성형체적 일정조건을 이용하여 설계하였다. 설계된 클린칭 접합공정의 유효성을 평가하기 위해 유한요소해석을 수행하여, 홀 클린칭 접합이 가능함을 확인하였다. 또한 홀 클린칭 접합의 접합강도는 인장전단시험을 통하여 평가하였다. 홀 클린칭 접합강도는 2.56kN으로 요구접합강도와 비교하여 동등수준 이상의 값을 가짐을 확인하였다.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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