Design provisions for the development length of headed bars in ACI 318-08 include concrete compressive strength and yield strength of headed bars as design parameters but do not consider the effects of transvers reinforcement. In addition, they have very strict limitation for clear spacing and material strengths because these provisions were developed based on limited tests. In this study, splice tests using SD600 headed bars with $2d_b$ clear spacing and transverse reinforcement were conducted. Test results show that unconfined specimens failed due to prying action and bottom cover concrete prematurely spalled. The contribution of head bearing on the anchorage strength is only 15% on average implying that unconfined specimens failed before the head bearing was not sufficiently developed. Confined specimens with stirrups placed along whole splice length have enhanced strengths in bearing as well as bond because the stirrups prevented prying action and improved bond capacity. Bond failure occurred in locally confined specimens where stirrups were placed only at the ends of splice length. The stirrups at ends of splice lengths can prevent prying action but the bond capacity did not increase. From regression analysis of test results, an equation to predict anchorage strength of headed bars was developed. The proposed equation consists of bond and bearing contributions and includes transverse reinforcement index. The average ratio of tests to predictions is 1.0 with coefficient of variation of 6%.
Journal of the Korean Society of Hazard Mitigation
/
v.2
no.3
s.6
/
pp.119-125
/
2002
The objective of this study is to evaluate elastic modulus of bridge-axis direction for optimum structure system in the cable-stayed bridge design. In numerical example of this study, a slight change in axis direction elastic modulus causes major modifications of the bridge characteristics when it is $1\times10^4$ tonf/m/bearing or less. Therefore, the elastic modulus was set at this lower limit of $1\times10^4$ tonf/m/bearing where the strength of the entire bridge system is still determined by girder strength and the entire system is insensitive to variations in elastic modulus. Besides, cable-stayed bridge with freely supported girders have slightly longer vibration periods in the horizontal direction for earthquake forces.
To investigate the axial compressive performance of the recycled aggregate concrete (RAC) filled glass fiber reinforced polymer (GFRP) tube and profile steel composite columns, static loading tests were carried out on 18 specimens under axial loads in this study, including 7 RAC filled GFRP tube columns and 11 RAC filled GFRP tube-profile steel composite columns. The design parameters include recycled coarse aggregate (RCA) replacement percentage, profile steel ratio, slenderness ratio and RAC strength. The failure process, failure modes, axial stress-strain curves, strain development and axial bearing capacity of all specimens were mainly analyzed in detail. The experimental results show that the GFRP tube had strong restraint ability to RAC material and the profile steel could improve the axial compressive performance of the columns. The failure modes of the columns can be summarized as follow: the profile steel in the composite columns yielded first, then the internal RAC material was crushed, and finally the fiberglass of the external GFRP tube was seriously torn, resulting in the final failure of columns. The axial bearing capacity of the columns decreased with the increase of RCA replacement percentage and the maximum decreasing amplitude was 11.10%. In addition, the slenderness ratio had an adverse effect on the axial bearing capacity of the columns. However, the strength of the RAC material could effectively improve the axial bearing capacity of the columns, but their deformability decreased. In addition, the increasing profile steel ratio contributed to the axial compressive capacity of the composite columns. Based on the above analysis, a formula for calculating the bearing capacity of composite columns under axial compression load is proposed, and the adverse effects of slenderness ratio and RCA replacement percentage are considered.
Kim, Ju-Hyun;Jeong, Sang-Kug;Shim, Min-Bo;Lee, Song
Journal of the Korean Geotechnical Society
/
v.20
no.1
/
pp.21-27
/
2004
In this test, there was two-dimensional model loading test implemented for analysis with respect to the problem of evaluating bearing capacity and the application range on the dredged and reclaimed ground, so it was possible to get the following result by comparing a result of loading test and an equation proposed previously. When the difference between average undrained shea. strength by (equation omitted)B of loading board width and the strength under. (equation omitted)B is mere than $\pm50%$, the applicability of Nc(coefficient of bearing capacity where $\phi=0$ analysis is considered in the single layer) was declined. As well, using Nc=5.7, 5.14(coeffcient of bearing capacity where $\phi=0$ analysis is applicable to saturated clay without special limit) for evaluating bearing capacity on the dredged and reclaimed ground causes poor applicability, therefore that seem to be applicable when water content is less than about 75% which makes the unconfined compression test possible.
This paper presents a finite element model which can simulate the axial compression behavior of steel reinforced recycled concrete (SRRC) filled square steel tube columns using the ABAQUS software. The analytical model was established by selecting the reasonable nonlinear analysis theory and the constitutive relationship of material in the columns. The nonlinear analysis of failure modes, deformation characteristics, stress nephogram, and load-strain curves of columns under axial loads was performed in detail. Meanwhile, the influences of recycled coarse aggregate (RCA) replacement percentage, profile steel ratio, width thickness ratio of square steel tube, RAC strength and slenderness ratio on the axial compression behavior of columns were also analyzed carefully. It shows that the results of finite element analysis are in good agreement with the experimental results, which verifies the validity of the analytical model. The axial bearing capacity of columns decreased with the increase of RCA replacement percentage. While the increase of wall thickness of square steel tube, profile steel ratio and RAC strength were all beneficial to improve the bearing capacity of columns. Additionally, the parameter analysis of finite element analysis on the columns was also carried out by using the above numerical model. In general, the SRRC filled square steel tube columns have high bearing capacity and good deformation ability. On the basis of the above analysis, a modified formula based on the American ANSI/AISC 360-10 was proposed to calculate the nominal axial bearing capacity of the columns under axial loads. The research conclusions can provide some references for the engineering application of this kind of columns.
The bearing capacity of roadside support is the key problem in gob-side entry retaining technology. To study the cooperative bearing characteristics of the roof-roadside support-floor along the gob-side entry retaining, a mechanical model of the composite structure of the roof-roadside support-floor was first established. A method for determining the structural parameters of gob-side entry retaining was then proposed. Based on this model, adaptability analysis of roadside support was carried out. The results showed that the reasonable width of the gob-side entry roadway was inversely proportional to the mining height, and directly proportional to the bearing strength of the roof and floor. And the reasonable width of the "flexible-hard" roadside support was directly proportional to its own strength, and inversely proportional to the width of the gob-side entry retaining. When determining the position and size of the roadside support along the gob-side entry retaining, the surrounding rock environment should be fully considered. Measured results from case study also show the rationality of the model and calculation method.
This is a study to confirm how to improve and substitute the existing re-bar with other material such as a fiber rope, especially super fiber rope having much more strong tensile strength. 6(b) different fiber rope reinforced beam with a section of $20{\times}30cm$ have been made and tasted as variables designed in the study. The larger diameter of fiber rope, the more capacity of the beam, even though fiber reinforced beam are increased with ten(10)percent, each. Lower capacity of fiber-reinforced beam than normal RC beam has been analyzed theoretically and empirically, based on a lot of experiences of the same size beam test. Fiber rope-reinforced concrete beam does not have sufficient capacity than RC beam due to insufficient bonding capacity of fiber rope in concrete. It leads to decrease beam bearing capacity and crack around lower center of the beam. Therefore, bonding reinforcement of fiber rope beam such as pinning a triangles steel pin in each knot of fiber rope contributes to improving bearing capacity of fiber rope reinforcing beam.
In the bolted connections, bolt placements are generally described and are generally made in the direction of design effects and in the perpendicular direction to design effects. In these both directions, the reliability of the distance of bolts to the edges of connection plate and the distance of bolts to each other is investigated for high strength steel connections built up with high strength bolts in this study. For this purpose, simple SL (bearing type shear connection) and SLP (bearing type shear connection for body-fit bolts) type steel connections with St 52 grade steel plates with 8 different thicknesses and with 8.8D grade high strength bolts (HV) were constituted and analyzed under H (Dead Loads+Live Loads+Snow Loads+Roof Loads) and HZ (H Loads+Wind Loads+Earthquake Loads) loadings. Geometric properties, material properties and design actions were taken as random variables. Monte Carlo Simulation method was used to compute failure risk and the first order second moment method was used to determine the reliability indexes of those different distances describing the placement of bolts. Results obtained from computations have been presented in graphics and in a Table. Then, they were compared with some values proposed by some structural codes. Finally, new equations were constituted for minimum and maximum values of distances describing bolt placement by regression analyses performed on those results.
Mohanty, Soumendra K.;Pradhan, Pradip K.;Mohanty, Chitta R.
Geomechanics and Engineering
/
v.12
no.1
/
pp.111-125
/
2017
Swelling and shrinkage characteristics of expansive fine grained soil cause volumetric changes followed by distress and damage to the structures. Soil stabilization can be explained as the alteration of the soil properties by chemical, mechanical or any other means in order to enhance the engineering properties of the soil. Utilization of industrial wastes in soil stabilization is cost effective and environment friendly. This paper presents an experimental study on stabilization of expansive soil using industrial wastes, viz. fly ash and dolochar. The paper includes the evaluation of engineering properties like unconfined compressive strength and California bearing ratio (CBR) of expansive soil collected from Balasore district of Odisha stabilized with fly ash and dolochar in different proportions and to predict the influence of these additives on engineering properties and strength characteristics of expansive soil. Both fly ash and dolochar were found to increase the CBR and decrease many index properties such as liquid limit, plastic limit, plasticity index, swelling index and UCS, thus enhancing the strength parameters of expansive soil.
Though extensive research has been carried out for the ultimate strength of steel reinforced concrete (SRC) members under static and cyclic load, there was only limited information on the applied analysis models. Modeling of the inelastic response of SRC members can be accomplished by using a microcosmic model. However, generally used microcosmic model, which usually contains a group of parameters, is too complicated to apply in the nonlinear structural computation for large whole buildings. The intent of this paper is to develop an effective modeling approach for the reliable prediction of the inelastic response of SRC columns. Firstly, five SRC columns were tested under cyclic static load and constant axial force. Based on the experimental results, normalized trilinear skeleton curves were then put forward. Theoretical equation of normalizing point (ultimate strength point) was built up according to the load-bearing mechanism of RC columns and verified by the 5 specimens in this test and 14 SRC columns from parallel tests. Since no obvious strength deterioration and pinch effect were observed from the load-displacement curve, hysteresis rule considering only stiffness degradation was proposed through regression analysis. Compared with the experimental results, the applied analysis model is so reasonable to capture the overall cyclic response of SRC columns that it can be easily used in both static and dynamic analysis of the whole SRC structural systems.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.