• 자연과학논문집
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• 제8권1호
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• pp.17-22
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• 1995

Poly[bis(methoxyethoxyethoxy)phosphazene] : MEEP와 물로 구성된 두 종류 섞임체의 유전 상수를 임계온도 근처에서 측정하고 유전상수의 비정상성이 일어나는 온도와 농도를 사용하여 공존곡선을 얻었다. 공존곡선으로부터 얻어진 MEEP-물의 임계온도와 임계농도는 각각 $71^{\circ}C$, 5.5%이었다. 상전이 온도 근처에서 유전상수의 임계지수, $\theta$는 0.85였다. 유전상수의 주파수 의존도인 Maxwell-Wagnetr효과에 대해서 논의한다.

• 한국토양비료학회지
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• 제28권3호
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• pp.227-232
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• 1995

토양수분장력을 실측하지 않고도 토양수분장력을 추정하기 위하여, 입경분포가 서로 다른 10가지 토성의 134점 토양시료를 채취하여 토양수분함량과 토양 수분장력을 측정한 후 scaling technique을 이용하여 토양수분특성곡선을 추정할 수 있는 모형을 개발하고, 별도의 205개 토양에 대하여 이 모형에 대한 실효성 검정을 한 결과는 다음과 같다. 1. 토양수분함량 측정치(${\theta}i$)에 대하여 토양수분장력이 10KPa 때와 1.5MPa 때의 수분함량을 이용하여 ${\theta}^*=[{\theta}i-{\theta}(1.5MPa)]$/$[{\theta}(10KPa)-{\theta}(1.5MPa)]$와 같이 scale변화된 수분함량(${\theta}^*$)을 구하도록 하였다. 2. Scale변환된 수분함량(${\theta}^*$)을 이용하여 토양수분 특성곡선을 구한 결과 토성별 계수의 차이가 거의 없이 H[unit : 0.1MPa]=$0.13{\cdot}({\theta}^*)^{-2.04}$로 나타낼 수 있었다. 3. 포장용수량과 위조점에서의 수분함량은 scale변환된 모래([S]) 및 미사함량([Si])과 유기물함량([OM])을 다음 식에 의해 그 추정이 가능하였다. ${\theta}(10KPa)=26.80-3.99ln[S]+2.36{\sqrt{[Si]}}+2.88[OM]$ ($R=0.81^{**}$) ${\theta}(1.5KPa)=15.75-2.86ln[S]+0.55{\sqrt{[Si]}}+0.70[OM]$ ($R=0.76^{**}$) 위 식에 의해 205개 토양별로 $\theta$(10KPa) 및 $\theta$(1.5MPa)를 측정한 후 이 값에 의거하여 산출된 ${\theta}^*$를 추정식에 적용하여 ${\theta}(1/30MPa)$를 추정하고 이 추정치와 실측치를 1 : 1 line상에서 비교해 본 결과, 실측치와 추정치는 아주 근사한 값($R=0.85^{**}$)을 나타내었다.

• 한국대기환경학회지
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• 제12권2호
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• pp.141-149
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• 1996

Lateral dispersion parameter(.sigma.$_{y}$) which is an important factor in atmospheric dispersion can be estimated byusing wind direction fluctuation(.sigma.$_{\theta}$). In this paper, we studied the characteristics of the .sigma.$_{\theta}$ in the Chunchon basin and calculated the .sig- ma.$_{y}$ by using the .sigma.$_{\theta}$. We could find some characteristics of the .sigma.$_{\theta}$ which showed small value, when the atmospheric condition was in weak unstable (C class) and neutral (D class). Moreover, when the atmospheric stability was neutral, there was no difference of .sigma.$_{\theta}$ with wind speed. On the other hand, .sigma.$_{\theta}$ showed large values at the strong unstable (A class) and strong stable (F class) condition with low wind speed. In this case, the .sigma.$_{\theta}$ increased as long as averaging time due to the long-period wind direction fluctuation by the terrain effect. In the result of calculation of .sigma.$_{y}$, it was smaller than that of pasquill-Gifford curve. Especially, when the atmospheric condition was in a neutral and stable, .sigma.$_{y}$ showed small increment as the downwind distance increased.creased.

• 한국진공학회:학술대회논문집
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• 한국진공학회 1999년도 제17회 학술발표회 논문개요집
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• pp.145-145
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• 1999

La-Ca-Mn-O (LCMO) 박막에서 초거대 자기 저항 효과와 발견된 이후 자기 센서와 고밀도 자기 저장 매체로서 응용하기 위한 연구가 진행되고 있다. 그러나 현재 대부분의 증착은 타겟과 박막간의 조성의 일치를 위하여 PLD 방법을 이용하고 있으며 RF magnetron sputtering 법으로 증착한 예는 많이 보고되고 있지 않으며 특히 적층 성장시킨 예는 아직 보고되지 있지 않다. 또한 LCMO와의 낮은 격자 상수 불일치를 보이는 SrTiO3와 LaAlO3 기판에 LCMO 박막을 성장시킬 경우 LaAlO3의 경우 XRD rocking curve의 curve의 FWHM 값이 SrTiO3 상에 증착시킨 것의 10배 이상의 값을 보인다는 것은 주목할 만한 사실이다. RF magnetron sputtering 법을 이용하여 LaAlO3 기판상에 145nm MCMO 박막을 적층성장시켰다. XRD $ heta$-2$\theta$ scan을 통해 박막이 c-축 배향한 것을 확인할 수 있었으며 RBS 분석결과 4.98%의 minimumyield를 보였으며 이로부터 박막이 적층성장한 것을 확인할 수 있었다. LCMO (200) peak의 XRD $\theta$-rocking 결과 FWHM의 값은 0.311$^{\circ}$를 보였으나 2개의 피크가 존재하는 것을 볼 수 있었다. 따라서 기판의 (200) 피크를 XRD $\theta$-2$\theta$ scan에서 0.3$^{\circ}$ 간격으로 두 개의 피크를 관찰할 수 있었는데 이는 기판과 박막간의 stress로 인한 tetragonal distortion에 의한 것으로 알려져 있었다. 따라서 기판상에 박막이 어떤 식으로 적층 성장되었는지를 RBS를 이용하여 <001>과 <011> 방향으로 2MeV He++를 주입하여 0.1$^{\circ}$ 간격으로 틸팅을 해본 결과 <001> 방향에서는 1.12$^{\circ}$의 차이를 보였다. 이는 기판과의 compressive stress로 인해 c축 방향으로 늘어났으며 stress relaxed layer는 XRD 결과와는 달리 관찰할 수 없었다. 이러한 현상의 기판 자체의 twin 구조로 인한 것으로 생각된다. RBS 분석후 고분해능 XRD를 이용해 LCMO (200) peak의 $\theta$-rocking 결과 이제R지 laAlO3 상 증착한 LCMO의 값으로는 제일 작은 0.147$^{\circ}$를 나타내었다.

• 대한수학회지
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• 제36권4호
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• pp.707-723
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• 1999

Since the modular curve $X(4)=\Gamma(4)/{\mathfrak{}}^*$ has genus 0, we have a field isomorphism K(X(4)){\approx}\mathcal{C}(j_{4})$ where $j_{4}(z)={\theta}_{3}(\frac{z}{2})/{\theta}_{4}(\frac{z}{2})$ is a quotient of Jacobi theta series ([9]). We derive recursion formulas for the Fourier coefficients of $j_4$ and $N(j_{4})$ (=the normalized generator), respectively. And we apply these modular functions to Thompson series and the construction of class fields.

• 대한수학회보
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• 제37권4호
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• pp.843-854
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• 2000

S. Turner has shown that a Neron symbol can be calculated from the values of K-meromorphic theta functions corresponding to divisors on K-holomorphic torus of strongly diagonal type. Using an isogeny to a K-holomorphic torus of strongly diagonal type, he constructed a Neron symbol on K-holomorphic torus of diagonal type. In this work, we provide a simple formula of the Neron symbol on the Tate curve. And then we construct the Neron symbol on K-holomorphic torus of diagonal or st rongly diagonal type without using isogenies.

• 제어로봇시스템학회:학술대회논문집
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• 제어로봇시스템학회 1996년도 한국자동제어학술회의논문집(국내학술편); 포항공과대학교, 포항; 24-26 Oct. 1996
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• pp.1128-1131
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• 1996

The collision-free path planning presented here uses linear parametric curve with one intermediate connection point between start and target points. The algorithm, in which connection point is organized in elliptic chord.(.theta., .delta.), maps objects in Euclidean Space into images in CPS through intersection check between path and obstacles a process defined as GM. Elliptic locus has special property that the total distance between focus points through a point on ellipse is the same regardless of .theta.. Hence by locating the start and target points to focus points of ellipse, and organizing connection point in elliptic coordinate, the .delta.-axis of CPS represents length of path. The GM of EWS requires calculation of interference in circumferential direction only. The procedures for GM is developed which include categorization of obstacles to reduce calculation amount. Simulations of GM of EWS, on a PC with Pentium/90MHz, is carried out to measure performance of algorithm and the results are reported on a table. The simulations are done for number of cases with different number of obstacles and location of start/target points.

• Nuclear Engineering and Technology
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• 제54권3호
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• pp.917-925
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• 2022

Steam generator (SG) tubes in a nuclear power plant can undergo rapid changes in pressure and temperature during an accident; thus, an accurate model to predict short-term creep damage is essential. The theta (𝜃) projection method has been widely used for modeling creep-strain behavior under constant stress. However, many creep test data are obtained under constant load, so creep rupture behavior under a constant load cannot be accurately simulated due to the different stress conditions. This paper proposes a novel methodology to obtain the creep curve under constant stress using a modified 𝜃 projection method that considers the increase in true stress during creep deformation in a constant-load creep test. The methodology is validated using finite element analysis, and the limitations of the methodology are also discussed. The paper also proposes a creep-strain model for alloy 690 as an SG material and a novel creep hardening rule we call the damage-fraction hardening rule. The creep hardening rule is applied to evaluate the creep rupture behavior of SG tubes. The results of this study show its great potential to evaluate the rupture behavior of an SG tube governed by creep deformation.

• 한국정밀공학회:학술대회논문집
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• 한국정밀공학회 2006년도 추계학술대회 논문집
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• pp.39-40
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• 2006

• 대한수학회지
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• 제35권4호
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• pp.903-931
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• 1998

Since the modular curves X(N) = $\Gamma$(N)\(equation omitted)＊ (N =1,2,3) have genus 0, we have field isomorphisms K(X(l))(equation omitted)C(J), K(X(2))(equation omitted)(λ) and K(X(3))(equation omitted)( $j_3$) where J, λ are the classical modular functions of level 1 and 2, and $j_3$ can be represented as the quotient of reduced Eisenstein series. When N = 4, we see from the genus formula that the curve X(4) is of genus 0 too. Thus the field K(X(4)) is a rational function field over C. We find such a field generator $j_4$(z) = x(z)/y(z) (x(z) = $\theta$$_3$((equation omitted)), y(z) = $\theta$$_4$((equation omitted)) Jacobi theta functions). We also investigate the structures of the spaces $M_{k}$($\Gamma$(4)), $S_{k}$($\Gamma$(4)), M(equation omitted)((equation omitted)(4)) and S(equation omitted)((equation omitted)(4)) in terms of x(z) and y(z). As its application, we apply the above results to quadratic forms.rms.