An enhanced control strategy for variable-speed unbalanced stand-alone doubly-fed induction generator-based wind energy conversion systems is proposed in this paper. The control scheme is applied to the rotor-side converter to eliminate stator voltage imbalance. The proposed current controller is developed based on the proportional-resonant regulator, which is implemented in the stator stationary reference frame. The resonant controller is tuned at the stator synchronous frequency to achieve zero steady-state errors in rotor currents without decomposing the positive and negative sequence components. The computational complexity of the proposed control algorithm is greatly simplified, and control performance is significantly improved. Finally, simulations and experimental results are presented to verify the feasibility and the robustness of the proposed control scheme.
Park, Byoung-Kon;Kwon, Yong-Jun;Lee, Jong-Gi;Moon, Young-Hyun
KIEE International Transactions on Power Engineering
/
제4A권3호
/
pp.134-140
/
2004
This paper presents an improved group of energy functions reflecting generator damping effects for multi-machine power systems by using Center of Inertia (COI) formulation as an extension of the previous work. Since rotor angles at the Stable Equilibrium Point (SEP) of post-fault systems are generally calculated in COI, system transient energy can be found without assumption of infinite or slack bus, which is a crucial drawback of the absolute rotor angle frame approach. The developed energy functions have a structure preserving property with which it is very flexible to incorporate various models of power system components, especially various load and generator models. The proposed damping-reflected energy functions are applied to the Potential Energy Boundary Surface (PEBS) method, one of the direct methods. Numerical simulation of WSCC 9-bus shows that conservativeness of the PEBS method can be considerably reduced.
This paper presents the compensated 2-D magnetic fields analysis of superconducting AC generator(SCG) by using efficient 2-D model. 3-D analysis is necessary for the accurate analysis because SCG has a large leakage flux owing to the air cored winding and end ring structure. However, in 3-D FEM, considering the movement of rotor is difficult, so efficient 2-D model which can compensate the leakage flux has been proposed and the movement of rotor is easily considered. The characteristics in transient state of SCG and the prime role of damper also have been evaluated.
In this paper, a power control algorithm for a 30 kW horizontal-axis lift-type stall control wind turbine was developed. The control algorithm consists of three different control strategies for three different control regions. At a wind speed that is much lower than the rated wind speed, it uses a generator speed, generator torque lookup table to track the maximum power coefficient of the rotor. At a wind speed that is higher than the rated wind speed, multiple closed control loops are used to track the rated power. Also, a closed-loop control between the two control regions is used to maintain the rated speed of the rotor. The proposed control algorithm was validated by dynamic simulations using Bladed. Based on the simulation results, it was found that the proposed algorithm works properly in three control regions of the wind turbine. The proposed control algorithm is expected to increase the capacity factor of stall-regulated small wind turbines.
Journal of international Conference on Electrical Machines and Systems
/
제1권4호
/
pp.464-471
/
2012
Self-excited induction generators (SEIG) are gaining importance as compared to conventional generators due to their capability toconvert wind energy into electrical energy for a wide range of variation in operating speed. The performance of such a generator depends upon the load, rotor speed and excitation capacitance. Therefore, depending upon the operating conditions, the output voltage and frequency of this machine goes on changing and this imposes a restriction on its usage. In order to maintain constant voltage and frequency, it need controllers, which make the circuit complicated and also increases the overall cost of power generation. This paper presents a simple controller to regulate the output voltage and frequency of SEIG for variation in its operating conditions due to any change in load, rotor speed and excitation capacitance (R, N, C) and their combination. The controller presented is simple in design, user friendly and is also less expensive, as the elements used in the controller are only resistors, inductors and capacitors. A block of SEIG for steady state operation is also modeled and presented in this paper. SEIG, Controller and other components are modeled and simulated using Matlab/Simulink.
Cogging Torque is induced by the magnetic attraction between the rotor mounted permanent magnet(PM) and the stator teeth. This torque is an unwanted effect causing shaft vibration, noises, metal fatigues and increased stator length. A variety of techniques exist to reduce the cogging torque of PM generator. Even though the cogging torque can be vanished by skewing the stator slots by one slot pitch or rotor magnets, manufacturing cost becomes high due to the complicated structure and increased material costs. This paper introduces a new cogging torque reduction technique for PM generators that adjusts the azimuthal positions of the magnets along the circumference. A 900 kW class PMSG model is simulated using a three dimensional finite element method and the resulting cogging torques is analyzed using the Maxwell tensor stress tensor. Using the 3D simulation, the end contribution of the cogging torque is accurately calculated.
This paper presents an analyzing method of the distortion factor of the output voltage in generator on the basis of the stator coil flux linkage calculation. In the simulation, 2 dimensional finite clement method is used considering the rotor movement. As an application of the proposed method, we calculated the harmonics of air gap flux and the output voltage in the 150KW class synchronous generator.
A prototype of 750 kW direct-drive wind turbine generator system, KBP-750D is under development in Korea. For the gearless, direct-drive prototype a synchronous generator with permanent magnets has been developed. The upwind 3-blade type machine employs variable speed and pitch control. The operating ranges of wind and rotor speed are 3 to 25 m/s and 9 to 25 rpm, respectively. The tip speed ratio of rotor blade is 7.5, designed for power coefficient 0.47, The blade pitch and torque are controlled with the predefined torque-speed curve according to the conditions of wind and public electric grid. This paper describes the outlines of primary components of KBP-750D.
Maglev wind turbine generator (MWTG) technology has been widely studied due to its low loss, low maintenance cost, and high reliability. However, the dynamics of the magnetic bearing system differ fromthe those of the traditional mechanical bearing system. A horizontal axial MWTG supported with a permanent magnetic bearing is designed in this research and the radial forces and the natural frequencies of the rotor system are studied. The results show that the generatorhas a cyclical magnetic forceand an unreasonable bearing stiffness may mean that the rotor system needs to work in the resonance region; the bearing stiffness is the key factor to avoid this problem. This is the main rule of the bearing stiffness design in the MWTG, and this rule can also be used in other maglev permanent magnet motors.
This paper presents a 2-D analytical method to calculate the back EMF of the axial flux permanent magnet synchronous generator (AFPMSG) with coreless stator and dual rotor having magnets mounted on both sides of rotor yoke. Furthermore, in order to reduce the no load voltage total harmonics distortion (VTHD), the initial model of the coreless AFPMSG is optimized by using a developed analytical method. Optimization using the 2-D analytical method reduces the optimization time to less than a minute. The back EMF obtained by using the 2-D analytical method is verified by a time stepped 3-D finite element analysis (FEA) for both the initial and optimized model. Finally, the VTHD, output torque and torque ripples of both the initial and optimized models are compared with 3D-FEA. The result shows that the optimized model reduces the VTHD and torque ripples as compared to the initial model. Furthermore, the result also shows that output torque increases as the result of the optimization.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.