The thermochemical parameters for safe handling, storage, transport, operation and process design of flammable substances are explosion limit, flash point, autoignition temperatures(AITs), minimum oxygen concentration(MOC), heat of combustion etc.. Also it is necessary to know explosion limit at high temperature and pressure. For the safe handling of benzene, lower explosion limit(LEL) at $25^{\circ}C$, the temperature dependence of the explosion limits and flash point were investigated. And the AITs for benzene were experimented. By using the literatures data, the lower and upper explosion limits of benzene recommended 1.3 vol% and 8.0 vol%, respectively. This study measured relationship between the AITs and the ignition delay times by using ASTM E659-78 apparatus for benzene, and the experimental AIT of benzene was $583^{\circ}C$. The new equations for predicting the temperature dependence of the explosion limits of benzene is proposed. The values calculated by the proposed equations were a good agreement with the literature data.
화학공정에서 안전하고 최적화된 조작과 내재되어 있는 화재 및 폭발 위험성 평가를 위해서는 연소특성치를 알아야 한다 폭발한계, 연소열, 화염온도, 폭발한계의 온도의존성은 가연성물질의 화재 및 폭발위험성을 결정하는데 중요한 연소특성치이다. 본 연구의 목적은 알킬케톤에 대한 연소특성치들의 상관관계와 폭발하한계의 온도의존성 고찰에 있다. 문헌자료를 이용하여 알킬케톤의 폭발특성치간의 상관관계를 묘사하는 경험식을 제시하였다. 또한 폭발하한계의 온도의존성을 예측위해 통계적 및 수학적 방법을 사용하여 새로운 식을 제시하였다. 제시된 예측식에 의한 예측값은 문헌값과 적은 오차범위에서 일치하였다. 제시된 방법론을 사용하여 다른 가연성 물질의 폭발한계 예측이 가능해졌다.
For the safety design and operation of many chemical process, it is necessary to know certain explosion limit, flash point and autoignition temperature(AIT) of handling substances. Also it is necessary to know explosion limit at high temperature and pressure. For the safe handling of MEK(methyl ethyl ketone), explosion limit at $25^{\circ}C$ and the temperature dependence of the explosion limits were investigated. And flash point and AIT for MEK were experimented. By using the literatures data, the lower and upper explosion limits of MEK recommended 1.8 vol% and 11.0 vol%, respectively. In this study, measured the lower and upper flash points of MEK were $-5^{\circ}C$ and $22^{\circ}C$, respectively. This study measured relationship between the AITs and the ignition delay times by using ASTM E659-78 apparatus for MEK, and the experimental AIT of MEK was $507^{\circ}C$. The new equations for predicting the temperature dependence of the explosion limits of MEK is proposed. The values calculated by the proposed equations were a good agreement with the literature data.
For the safe handling of n-hexane, the explosion limit at $25^{\circ}C$, the temperature dependence of the explosion limits and the lower flash point were investigated. And AITs(auto-ignition temperatures) by ignition delay time for n-hexane were experimented. By using the literatures data, the lower and upper explosion limits of n-hexane recommended 1.0 Vol% and 8.0 Vol%, respectively. In this study, the lower flash points of n-hexane recommended $-23^{\circ}C$. This study measured relationship between the AITs and the ignition delay times by using ASTM E659-78 apparatus for n-hexane, and the experimental AIT of n-hexane was $240^{\circ}C$. The new equations for predicting the temperature dependence of the explosion limits of n-hexane is proposed. The values calculated by the proposed equations were a good agreement with the literature data.
For the safe handling of acetone, the flash point, the explosion limit at $25^{\circ}C$ and the temperature dependence of the explosion limits were investigated. And the AIT for acetone were experimented. By using the literatures data, the lower and upper explosion limits of acetone recommended 2.5 vol% and 13.0 vol%, respectively. In this study, the lower flash points of acetone recommended $-20^{\circ}C$. This study was determined relationship between the AITs and the ignition delay times by using ASTM E659-78 apparatus for acetone, and the experimental AIT of acetone was $565^{\circ}C$. The new equations for predicting the temperature dependence of the explosion limits of acetone is proposed. The values calculated by the proposed equations were a good agreement with the literature data.
사이클로헥산의 안전한 취급을 위해서 $25^{\circ}C$에서 폭발한계와 폭발한계 온도의존성 그리고 하부인화점을 고찰하였다. 또한 발화지연시간에 의한 발화온도를 측정하였다. 공정의 안전을 위해서 노말헵탄의 폭발하한계는 1.0 Vol%, 상한계는 9.0 Vol%를 추천하였고, 하부인화점은 $-20^{\circ}C$를 추천하였다. ASTM E659-78 장치를 사용하여 발화온도와 발화지연시간을 측정하였고, 여기서 측정된 최소자연발화온도는 $255^{\circ}C$였다. 그리고 노말헵탄의 새로운 폭발한계 온도의존식을 제시하였으며, 제시된 식은 문헌값과 일치하였다.
폭발한계와 최소자연발화온도는 가연성 물질의 화재 및 폭발 위험성을 결정하는데 중요한 특성으로 이용된다. 에틸렌의 안전한 취급을 위해 에틸렌의 폭발한계와 최소자연발화온도를 고찰하였다. 에틸렌의 폭발하한계와 상한계는 공기 중에서 각 각 2.6vol%와 36vol%를 추천하며, 최소자연발화온도는 전면 가열인 경우는 $420^{\circ}C$, 국소 고온표면인 경우는 약 $800^{\circ}C$를 추천한다. 또한 에틸렌의 폭발한계의 온도 및 압력의 존성에 대한 새로운 예측식을 제시하였으며, 제시된 식에 의한 예측값은 문헌값과 일치하였다.
노말헵탄의 안전한 취급을 위해서 $25^{\circ}C$에서 폭발한계와 폭발한계 온도의존성 그리고 하부인화점을 고찰하였다. 또한 발화지연시간에 의한 발화온도를 측정하였다. 공정의 안전을 위해서 노말헵탄의 폭발하한계는 1.0Vol%, 상한계는 7.0Vol%를 추천하였고, 하부인화점은 $-4^{\circ}C$를 추천하였다. ASTM E659-78 장치를 사용하여 발화온도와 발화지연시간을 측정하였고, 여기서 측정된 최소자연발화온도는 $225^{\circ}C$였다. 그리고 노말헵탄의 새로운 폭발한계 온도의존식을 제시하였으며, 제시된 식은 문헌값과 일치하였다.
톨루엔의 안전한 취급을 위해서 $25^{\circ}C$에서 폭발한계와 폭발한계 온도의존성을 고찰하였다. 또한 인화점과 최소발화온도를 측정하였다. 공정의 안전을 위해서 톨루엔의 폭발하한계는 1.13vol%, 상한계는 7.9vol%를 추천한다. 유통법에 의한 하부인화점은 $5^{\circ}C$, 상부인화점은 $40^{\circ}C$로 측정되었으며, Setaflash 장치에 의한 상부인화점은 $41.5^{\circ}C$로 측정되었다. ASTM E659-78 장치에 최소자연발화온도는 $547^{\circ}C$로 측정되었다. 그리고 톨루엔의 새로운 폭발한계 온도의존식을 제시하였으며, 제시한 온도의존식은 문헌값과 일치하였다.
대부분의 가스공정의 안전한 설계와 조작을 위해서는 취급물질의 확실한 폭발한계, 인화점, 최소자연발화온도, 최소산소농도 등을 알아야 하고, 또한 고온 및 고압에서의 폭발한계도 알아야 한다. 본 연구에서 프로판 안전한 취급을 위해서 프로판의 연소특성치인 폭발한계와 최소자연발화온도를 고찰하였다. 문헌 자료를 고찰한 결과 프로판의 폭발하한계와 상한계는 공기 중에서 각 각 2.8 vol%와 10 vol%를 추천하며, 최소자연발화온도는 전면 가열인 경우는 $454^{\circ}C$, 국소 고온표면인 경우는 약 $960^{\circ}C$한다. 또한 프로판의 폭발한계의 온도 및 압력의존성에 대한 새로운 예측식을 제시하였으며, 제시된 식에 의한 예측값은 문헌값과 일치하였다.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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