Polycrystalline materials such as steels(BCC) and aluminum alloys(FCC) show the strain hardening and the strain rate hardening during the plastic deformation. The strain hardening is induced by deformation resistance of dislocation glide on some crystallographic systems and increase of the dislocation density on grain boundaries or inner grain. However, the phenomenon of the strain rate hardening is not demonstrated distinctly. In this paper, tensile tests for various strain rates are performed in the rage of $10^{-2}$ to $10^2s^{-1}$ then, specimens are extracted on the same strain position to investigate the microscopic behavior of deformed materials. The extracted specimen is investigated by using the electron backscattered diffraction(EBSD) and transmission electron microscopy(TEM) results which contain grain size, grain shape, aspect ratio and dislocation substructure.
Journal of Advanced Marine Engineering and Technology
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제26권1호
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pp.59-67
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2002
The comparison of $J_{Rice}$-resistance considering a few strength ratio in Rice J-integral formula and $J_{\delta}$-resistance curves converted from experimental CTOD using appropriate strength chosen according to strain hardening level, n=10.6 (A533B steel) and n=8.1 (BS4360 steel) is carried out. The optimal dimensionless strength ratio like the factor of revision, (see full text)reflecting strain hardening level in Rice\`s experimental formula is found out and the reliability of appropriate reference strength chosen according to strain hardening level in different materials is investigated through doing that CTOD is transformed from $J_{\delta}$-integral using relationship between J-integral and CTOD. The results are as follows; 1) The optimal factor of revision is when m equals to 3 in (see full text) for Rice's and the above optimal factor of revision multiplies by coefficient, η in Rice's experimental formula instead of n=2, 2) and the pertinent reference strength for high strain hardening material like BS4360 steel is ultimate strength, $\sigma_{u}$ and for material like A533B steel is ultimate-flow strength, $\sigma_{u-f}$. The incompatible of the behavior of both experimental J-resistance curves using Rice's formula and CTOD-resistance curves for A533B and BS4360 steel by Gordon, et al., could be corrected using the optimal factor of revision in Rice\`s and the pertinent reference strength in J=$m_{j}$${\times}$$\sigma_{i}$${\times}$CTOD.
In the design of reinforced concrete beams, it is a standard practice to use the yield stress of the steel reinforcement for the evaluation of the flexural strength. However, because of strain hardening, the tensile strength of the steel reinforcement is often substantially higher than the yield stress. Thus, it is a common belief that the actual flexural strength should be higher than the theoretical flexural strength evaluated with strain hardening ignored. The possible increase in flexural strength due to strain hardening is a two-edge sword. In some cases, it may be treated as strength reserve contributing to extra safety. In other cases, it could lead to greater shear demand causing brittle shear failure of the beam or unexpected greater capacity of the beam causing violation of the strong column-weak beam design philosophy. Strain hardening may also have certain effect on the flexural ductility. In this paper, the effects of strain hardening on the post-peak flexural behaviour, particularly the flexural strength and ductility, of reinforced normal- and high-strength concrete beams are studied. The results reveal that the effects of strain hardening could be quite significant when the tension steel ratio is relatively small.
The plastic strain ratios(R-values) of low carbon steel sheets were determined by the automatic strain measurement method using two extensometers, the indirect photo method for the same tensile specimen during tensile test and the indirect method for the specimen after tensile test. The experimental results showed that the measured plastic strain ratios from the automatic strain measurement method using two extensometers coincided with those from the indirect photo method and the indirect method for all tensile specimens. In addition, the strain dependence of plastic strain ratios could be continuously recorded and the anisotropy of the strength coefficient, K, and strain hardening exponent, n, could be automatically calculated in three directions by computer through the use of two extensometers. The experimental results showed that the strain dependence of R-value was related to the anisotropy of strain hardening exponent in low carbon steel sheets.
변형경화형 시멘트 복합체(SHCC)의 직접인장거동은 주로 물시멘트비, 섬유와 매트릭스 간의 상호작용, 부착강도, 섬유 혼입율 등에 의해 영향을 받는다. 본 논문은 PET 및 PVA섬유를 사용한 SHCC의 직접인장거동에서 섬유의 형상비의 영향을 평가하기 위해 PET섬유의 형상비(Aspect ratio, ${\ell}/d_f$ : 150, 300, 600)를 변수로 선정하였다. 동일한 배합조건에서 PET1.5+PVA0.5-300 및 PET1.5+PVA0.5-600시험체는 PET1.5+PVA0.5-150에 비해 우수한 유사변형경화특성과 미세균열분산 특성을 보였으며, PET1.5+PVA0.5-300 및 PET1.5+PVA0.5-600 시험체는 최대인장응력시 각각 0.5, 2.0%의 변형율을 나타내었다.
Effects of strain hardening exponents on the retardation behavior of fatigue crack propagation are experimentally investigated. The retardation of fatigue crack propagation seems to be induced by the crack closure at crack tip. The phenomenon of crack closure becomes remarkable with the increment of strain hardening exponent and magnitude of percent peak load. The ratio of crack growth increment(a$\_$d//w$\_$d/) is influenced by a single overloading (a$\_$d/) and estimated plastic zone size (W$\_$d/=2r$\_$y/) is increased according with the increasing of strain ha.dening exponents. The number of retarded crack growth cycles were (N$\_$d/) decreased as the baseline stress intensity factor .ange( K$\_$b/) was increased. Within the limitation of these experimental results obtained under the single overload, an empirical relation between crack retardation ratio (Nd/N*), strain hardening exponent (n) and percent peak load (%PL) has been proposed as; Nd/N*= exp [PL $.$ PL$.$A(n)+B(n) ] where, A(n)=${\alpha}$n+${\beta}$, B(n)=${\gamma}$n+$\delta$, PL=%PL/100 and ${\alpha}$=0.78, ${\beta}$=0.54, ${\gamma}$=0.58 and $\delta$=-0.01, It is interesting to note that all these constants are identical for materials such as aluminum(A3203), steel(S4SC), steel(SS41) and stainless steel(SUS316) used in this experimental study.
The Measurement method of the plastic strain ratio is various in Automotive sheet steel. In this paper, the measurement of the plastic strain are used two different methods, ASTM E 517 method and the automatic strain measurement tensile specimen during the tensile test, and compared the plastic strain ratios from the two methods. The experimental results showed that the measured plastic strain ratios from the automatic strain measurement method are coincide with that from the ASTM E 517 standard measurement in various specimens. Therefore, automatic strain measurement method by two extensometers shows good accuracy. Also, the strain dependance of plastic strain ratios could be recorded by the computer continuously and anisotropy of the strength coefficient, K, and strain hardening exponent, n ,could be compared with each direction automatically through the use of automatic strain measurement system.
이 연구는 충진재의 유무에 따른 철근 콘리크트의 경화수축과 초기 크리이프 특성을 실험적으로 구명한 것이다. 그 결과, 경화수축은 보관온도가 높아질수록 커졌고, 충진재를 사용한 경우가 온도의 영향을 더 크게 받는 것으로 나타났다. 또한, 초기 크리이프는 재하시간과 응력일강도화가 증가함에 따라 증가했고, 강성변형이 클수록 컸는데, 이는 충진재를 첨가한 경우가 더 크게 나타났다.
최근 내진부재 및 기존 구조물의 내진보강요소의 손상제어(Damage tolerance)성능을 충족할 수 있는 변형경화형 시멘트 복합체(Strain-hardening cement composites, SHCC)의 개발 및 활용 연구가 진행 중이며, 하이브리드화에 따른 경제성 및 성능향상 가능성도 보고되고 있다. 그러나 이러한 우수한 성능을 갖는 SHCC 재료가 실구조물의 보수/보강재 및 내진보강부재에 적용되기 위해서는 우수한 인장성능 발현뿐만 아니라, 보강섬유의 단가를 고려한 경제적 효과(Economical efficiency) 및 시공성 (Workability)이 요구된다. 따라서 본 연구에서는 SHCC를 내진부재 및 보강재료로써 적용하기 위한 연구의 일환으로 합성섬유를 하이브리드하여 혼입시 휨 및 인장강도, 변형능력 등 거동특성을 분석함으로써 각 보강섬유의 인장강도 탄성계수 등 기계적 특성과 혼입율에 따른 재료성능과의 상관관계를 비교 분석하여 평가하고자 한다. 또한 물시멘트비를 변수로 하여 시멘트 복합체의 강도특성과 보강섬유의 부착특성 및 균열제어성능을 규명하고자 한다. 이러한 결과를 근거로 향후 SHCC 재료의 실구조물 적용시 요구성능 및 경제성을 고려한 재료배합에 관한 기초자료를 제시하고자 한다.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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