The soft clays are widely distributed, and one of the prominent engineering problems is the creep behavior. In order to predict the creep deformation of soft clays in an easier and more acceptable way, a simple creep constitutive model has been proposed in this paper. Firstly, the triaxial creep test data indicated that, the strain-time (𝜀-t) curve showing in the 𝜀-lgt space can be divided into two lines with different slopes, and the time referring to the demarcation point is named as tEOP. Thereafter, the strain increments occurred after the time tEOP are totally assumed to be the creep components, and the elastic and plastic strains had occurred before tEOP. A hyperbolic equation expressing the relationship between creep volumetric strain, stress and time is proposed, with several triaxial creep test data of soft clays verifying the applicability. Additionally, the creep flow law is suggested to be similar with the plastic flow law of the modified Cam-Clay model, and the proposed volumetric strain equation is used to deduced the scaling factor for creep strains. Therefore, a creep constitutive model is thereby established, and verified by successfully predicting the creep principal strains of triaxial specimens.
The static creep behaviour of AlSl 420F stainless steel was investigated over the temperature range of $540{\sim}585^{\circ}C$ and the stress range of $13{\sim}19kg/mm^2$ (127.4~186.2MPa). Constant stress creep tests were carried out in the experiment. Measured stress exponent, n, for the creep deformation of the alloy under the given conditions was found to vary at the range of 9.59, 9.15, 8.78, and 8.53 for the temperature of 540, 555, 570, and $585^{\circ}C$ respectively. The activation energy, Qc, for the creep deformation was 106.42, 102.58,97.81, and 94.58 kcal/mole for the stress of 13, 15, 17, and $19kg/mm^2$, respectively. Lason-Miller parameter, P, for the crept specimens for AlSl 420F stainless steel was measured as $P=T(log\;t_T+21)$. The empirical static creep rate obtained by the regression analysis was as follows. $${\varepsilon}={\exp}[(3.79{\times}10^{-2}{\sigma}+2.722)T-3.0747{\sigma}+28.109]{\times}{\sigma}^{(-2.367{\times}10^{-2}T+22.33)}{\exp}\left[-\frac{(-2.015{\sigma}+132.580){\times}10^3}{RT}\right]$$ The failure plane were observed, intergranular fracture was dominated by r (round) type crack over the experimental range.
Transactions of the Korean Society of Mechanical Engineers
/
v.9
no.4
/
pp.395-402
/
1985
The apparent activation energy Q$_{c}$ and the applied stress exponent n have been determined during creep of Al 7075 alloy over the temperature range of 90.deg. C to 320.deg. C (0.4-0.65T$_{m}$) and stress range of 1.85 kgf/mm$^{2}$ to 21 kgf/mm$^{2}$, respectively in order to investigate the creep behavior. Constant load creep tests were carried out in the experiment. At round the temperature of 200.deg. C-240.deg. C and under the stress level 8.13-9.55kgf/mm$^{2}$ and again at around the temperature of 280.deg. C-320.deg. C and under the stress level of 1.85-2.55kgf/mm$^{2}$, the creep behavior obeyed for the creep deformation was nearly equal to that of the volume self diffusion of pure aluminum (34kcal/mole). But at around the temperature of 90.deg. C and under the stress level of 10-21kgf/mm$^{2}$, the creep behavior did not obey a simple power-law relation and the apparent activation enrgy, Q$_{c}$ was 26.01 kcal/mole. From the above facts, at around the temperature of 200.deg. C-240.deg. C and 280.deg. C-320.deg. C, the creep deformation for Al 7075 alloy seemed to be controlled by dislocation climb but at 90.deg. C, by cross slip over the range of experimental stress conditions.tions.
Tensile tests and creep tests were carried out at high temperatures on an Al-$Al_4C_3$ alloy prepared by mechanical alloying technique. The material contains about 2.0% carbon and 0.9% oxygen in mass percent, and the volume fractions of $Al_4C_3$ and $Al_2O_3$ particles are estimated at 7.4 and 1.4%, respectively, from the chemical composition. Minimum creep rate decreased steeply near two critical stresses, ${\sigma}_{cl}$ (the lower critical stress) and ${\sigma}_{cu}$ (the upper critical stress), with decreasing applied stress at temperatures below 723 K. Instantaneous plastic strain was observed in creep tests above a critical stress, ${\sigma}_{ci}$, at each test temperature. ${\sigma}_{cu}$ and ${\sigma}_{ci}$ were fairly close to the 0.2% proof stress obtained by tensile tests at each test temperature. It is thought that ${\sigma}_{cl}$ and ${\sigma}_{cu}$ correspond to the microscopic yield stress and the macroscopic yield stress, respectively. The lower critical stress corresponds to the local yield stress needed for dislocations to move in the soft region within subgrains. The creep strain in the low stress range below 723 K arises mainly from the local deformation of the soft region. The upper critical stress is equivalent to the macroscopic yield stress necessary for dislocations within subgrains or in subboundaries; this stress can extensively move beyond subboundaries under a stress above the critical point to yield a macroscopic deformation. At higher temperatures above 773 K, the influence of the diffusional creep increases and the stress exponent of the creep rate decreases.
Proceedings of the Korea Concrete Institute Conference
/
2008.04a
/
pp.697-700
/
2008
The object of this paper is to propose a logical prediction model of a concrete creep using rheology. Rheology is the study on the flow and stress relationship of matter under the influence of an applied stress. It is also estimated as an effective theory to describe concrete long-term deformations. According to a time dependency and a mechanism of occurrence, the proposed creep model was divided into four components, such as an elastic deformation, a long-term creep, a time dependent short-term creep and a time independent short-term creep. Evaluation on an actual creep deformation pattern by time passage confirmed these classification. In order to approve a rationality of the proposed model, most coefficients of each components were derived by the microprestresssolidification theory and design codes. Numerical approaches were also used when it was restricted within narrow limits. Finally, the proposed rheolgical model was verified by actual creep test results and compared with common methods.
A previously published multiscale model for early-age cement-based materials [Pichler, et al.2007. "A multiscale micromechanics model for the autogenous-shrinkage deformation of early-age cement-based materials." Engineering Fracture Mechanics, 74, 34-58] is extended towards upscaling of viscoelastic properties. The obtained model links macroscopic behavior, i.e., creep compliance of concrete samples, to the composition of concrete at finer scales and the (supposedly) intrinsic material properties of distinct phases at these scales. Whereas finer-scale composition (and its history) is accessible through recently developed hydration models for the main clinker phases in ordinary Portland cement (OPC), viscous properties of the creep active constituent at finer scales, i.e., calcium-silicate-hydrates (CSH) are identified from macroscopic creep tests using the proposed multiscale model. The proposed multiscale model is assessed by different concrete creep tests reported in the open literature. Moreover, the model prediction is compared to a commonly used macroscopic creep model, the so-called B3 model.
Choi, Baig-Gyu;Do, Jeonghyeon;Jung, Joong Eun;Seok, Woo-Young;Lee, Yu-Hwa;Kim, In Soo
Journal of Korea Foundry Society
/
v.41
no.6
/
pp.505-515
/
2021
Creep properties of directionally solidified Ni-based superalloy CM247LC under various temperature and stress conditions have been investigated. In the heat-treated specimen, some portion of eutectic γ-γ' remained, and uniform cubic γ' was observed in the dendrites. At low temperature (750℃) and high stress condition, a large amount of deformation occurred during the primary creep, while the tertiary creep region accounted for most of the creep deformation under high temperature and low stress condition. γ' particles are sheared by dislocation dissociated into super lattice partial dislocations separated by stacking faults at 750℃. No stacking faults in γ' were found at and above 850℃ due to the temperature dependence of the stacking fault energy. Raft structure of γ' was found after creep test at high temperature of 950℃ and 1000℃. At 850℃, the deformation mechanism was shown to be dependent on the stress condition, and so rafting was observed only under low stress condition.
In this study, solid solution heat treatment of consolidated nickel-based superalloy powders is carried out by hot isotactic pressing. The effects of the cooling rate of salt quenching, and air cooling on the microstructures and the mechanical properties of the specimens are analyzed. The specimen that is air cooled shows the formation of serrated grain boundaries due to their obstruction by the carbide particles. Moreover, the specimen that is salt quenched shows higher strength than the one that is air cooled due to the presence of fine and close-packed tertiary gamma prime phase. The tensile elongation at high temperatures improves due to the presence of grain boundary serrations in the specimen that is air cooled. On the contrary, the specimen that is salt quenched and consists of unserrated grain boundaries shows better creep properties than the air cooled specimen with the serrated grain boundaries, due to the negative creep phenomenon.
This paper presents the results of a numerical investigation on the long-term behavior of geosynthetic reinforced soil abutment. The investigation was carried out aiming at identifying the governing mechanisms of the long-term deformation of geosynthetic-reinforced soil abutment subjected to sustained loads during service life. A numerical modeling strategy was first established using the Singh-Mitchell creep model and the power law model, respectively, for the backfill and the geosyntehtic reinforcement. A parametric study on the creep properties of the backfill and the geosynthetic reinforcement was then conducted. The results indicated that a geosynthetic reinforced soil structure backfilled with marginal soil may exhibit substantial long-term deformation due to the creep effects caused by both the backfill soil and the geosynthetic reinforcement, the magnitude of which depends largely on the creep properties. This paper highlights the importance of considering the creep effect on load supporting geosynthetic reinforced soil structures when the long-term serviceability requirement is of prime importance.
Transactions of the Korean Society of Automotive Engineers
/
v.14
no.5
/
pp.73-78
/
2006
In this paper, creep tests of Mg-Zn-Mn and Mg-Zn-Mn-Ca alloys, which were casted by mold with Mg-3%Zn-1%Mn and Mg-3%Zn-1%Mn-0.2%Ca, were done under the temperature range of 473-573K and the stress range of 23.42-78.00Mpa. The activation energies and the stress exponents were measured to investigate the creep plastic deformation of those alloys, and the rupture lifes of Mg-Zn-Mn alloy were also measured to investigate the fracture behavior. From the results, the activation energy of Mg-Zn-Mn and Mg-Zn-Mn-Ca alloys under the temperature range of 473-493K were measured as 149.87, 145.98KJ/mol, respectively, and the stress exponent were measured as 5.13, 6.06 respectively. Also the activation energies Mg-Zn-Mn and Mg-Zn-Mn-Ca alloys under the temperature range of 553-573K were obtained as 134.41, 129.22KJ/mol, respectively, and tress exponent were obtained as 3.48, 4.63, respectively. Finally stress dependence of rupture life and the activation energy of rupture life of Mg-Zn-Mn under the temperature range of 473-493K was measured as 8.05, 170.0(KJ/mol), respectively, which were a little higher than the results of steady state creep.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.