Lwin, May Likha;Yoon, Sang-min;Madavali, Babu;Lee, Chul-Hee;Hong, Soon-Jik
Journal of Powder Materials
/
v.23
no.2
/
pp.120-125
/
2016
P-type ternary $Bi_{0.5}Sb_{1.5}Te_3$ alloys are fabricated via mechanical alloying (MA) and spark plasma sintering (SPS). Different ball sizes are used in the MA process, and their effect on the microstructure; hardness, and thermoelectric properties of the p-type BiSbTe alloys are investigated. The phases of milled powders and bulks are identified using an X-ray diffraction technique. The morphology of milled powders and fracture surface of compacted samples are examined using scanning electron microscopy. The morphology, phase, and grain structures of the samples are not altered by the use of different ball sizes in the MA process. Measurements of the thermoelectric (TE) transport properties including the electrical conductivity, Seebeck coefficient, and power factor are measured at temperatures of 300-400 K for samples treated by SPS. The TE properties do not depend on the ball size used in the MA process.
The purpose of this study is to enhance the hardenability and the mechanical properties by the addition of alloying elements such as Ni, Cr, Mo and B for the development of Cr-Mo plastic mold steel with uniform hardness and microstructure. The ingots were prepared by vacuum induction melting and forged to ${\Phi}35mm$ round bar. Forged bars were quenched and tempered at $200{\sim}600^{\circ}C$ for 1.5 hour. Jominy test, boron distribution observation, microstructual observation, tensile test and charpy impact test were conducted. It was confirmed that the hardenablity of these steels was improved by increasing of alloying elements and further promoted by the addition of boron. The critical rate of cooling required to obtain the bainitic structure for 0.27C-1.23Cr-0.28Mo-B steel was $0.5^{\circ}C/sec$. Hardness and strength of Cr-Mo steels decreased with increasing tempering temperature, but elongation and reduction of area increased with increasing tempering temperature. However, impact energy tempered at $400^{\circ}C$ showed the lowest value in the range $200{\sim}600^{\circ}C$ due to the temper embrittlement.
A series of investigations for Austempered Ductile Iron (ADI) castings were carried out by using the specimens with various chemical compositions and heat treatment conditions. The rolling wear characteristics of alloyed austempered ductile irons under an unlubricated dry rolling condition was evaluated by the Amsler type test with 9.09% sliding ratio. Generally, the wear amount was increased with the austempering temperature and decreased when the hardness of the matrix was higher. The alloying elements also influenced the austempering reaction, the microstructure and the mechanical properties. In this study, the mechanical properties (i.e.) ultimate tensile strength (UTS), hardness, elongation) and the wear resistance are analysed to show the relationship between the alloying elements and the austempering temperatures. Mo, Cu and Ni are alloyed individually or in combination. It has been found that when Cu and Ni alloyed individually to a casting, the wear amount is increased than others with elements alloyed in combination. The amount of rolling wear loss was decreased when Mo was alloyed in cast iron, individually or in combination.
Ductile cast iron has a good ductility and toughness than those of gray cast iron, because the shape of graphite is spheroidal. Also, it has been reported that, additional strengthening and toughening of the ductile cast iron can be obtainded from the proper combination of matrix structures by the heat treatment and addition of alloying elements. In this study the effect of special heat treatment and addition of alloying elements(Ni, Mo) on the multi-phase(ferrite-bainite-martensite) structures, strength and toughness of ductile cast iron were studied systematically. In water quenching from $770^{\circ}C$, the martensite volume(%) increased, but the ferrite volume(%) decreased with increment of Ni content. In as cast, pearlite volume(%) and hardness increased with increment of Mo and Ni contents. And with the increment of the destabilization austempering holding time, the bainite volume(%) increased but the martensite volume(%) decreased. As destabilization austempering holding time is same, bainite volume(%) decreased, martensite increased with the increment of Ni and Mo contents. The hardness and tensile strength decreased, but impact energy increased with the decrease of Ni and Mo contents, and increment of holding time of destabilization austempering treatment.
Transactions of the Korean hydrogen and new energy society
/
v.13
no.3
/
pp.197-203
/
2002
The main emphasis of this study was to find an new hydrogen absorbing alloy such as Mg-Ti-Ni-H systems, and to investigate their hydrogenation properties. ($Mg_9Ti_x$)-10, 20wt%Ni-Hx systems were prepared by hydrogen induced mechanical alloying(HIMA) using Mg and Ni chips and sponge Ti. The particles synthesized were characterized by X-ray diffraction, and their morphologies were observed by means of scanning electron microscopy(SEM) with energy dispersive spectrometry (EDS). In addition, the crystal structures were analyzed in terms of their bright-/ dark field images and the selected area diffraction pattern(SADP) of transmission electron microscopy(TEM).
Journal of the Korean Institute of Electrical and Electronic Material Engineers
/
v.13
no.8
/
pp.711-717
/
2000
Effect of alloying element additions to Ag on thermal conductivity electrical conductivity and mechanical properties of sheath materials for BSCCO tapes has been characterized. The thermal conductivity at low temperature range(10~300K) of Ag alloys were evaluated by both direct and indirect measurement techniques and compared with each other. It was observed that thermal conductivity decreased with increasing the content of alloying elements such as Au, Pd and Mg. Thermal conductivity of pure Ag at 30 K was measured to be 994.0 W/m.K on the other hand the corresponding values of A $g_{0.9995}$/M $g_{0.0005}$, A $g_{0.974}$/A $u_{0.025}$/M $g_{0.001}$, A $g_{0.973}$/Au.0.025//M $g_{0.002}$, and A $g_{0.92}$/P $d_{0.06}$/M $g_{0.02}$ were 342.6, 62.1, 59.2, 28.9 W/m.K respectively indicating 3 to 30 times lower than that of pure Ag. In addition alloying element additions to Ag improved mechanical strength while reduced elongation probably due to the strengthening mechanisms by the presence of additive atoms.s.
Titanium aluminides have attracted special interest as light-weight/high-temperature materials for structural applications. The major problem limiting practical use of these compounds is their poor ductility and formability. The powder metallurgy processing route has been an attractive alternative for such materials. A mixture of Ti and Al elemental powders was fabricated to a mechanical alloying process. The processed powder was hot pressed in a vacuum, and a fully densified compact with ultra-fine grain structure consisting of Ti3Al intermetallic compound was obtained. During the compressive deformation of the compact at 1173 K, typical dynamic recrystallization (DR), which introduces a certain extent of grain refinement, was observed. The compact had high density and consisted of an ultra-fine equiaxial grain structure. Average grain diameter was 1.5 ㎛. Typical TEM micrographs depicting the internal structure of the specimen deformed to 0.09 true strain are provided, in which it can be seen that many small recrystallized grains having no apparent dislocation structure are generated at grain boundaries where well-developed dislocations with high density are observed in the neighboring grains. The compact showed a large m-value such as 0.44 at 1173 K. Moreover, the grain structure remained equiaxed during deformation at this temperature. Therefore, the compressive deformation of the compact was presumed to progress by superplastic flow, primarily controlled by DR.
Journal of the Korean institute of surface engineering
/
v.36
no.2
/
pp.200-205
/
2003
Thermoelectric p-type $Fe_{0.98}$$Mn_{ 0.02}$$Si_2$ bulk specimens have been produced by mechanical alloying and consolidation by vacuum hot pressing. The subsequent isothermal annealing was not able to fully transform the mestastable as -milled powders into the $\beta$$-FeSi_2$ phase, so that the obtained matrix consisted of not only thermoelectric semiconducting $\beta$-FeSi$_2$ but also some residual, untransformed metallic $\alpha$$- Fe_2$$Si_{ 5}$ and $\varepsilon$-FeSi mixtures. Interestingly, $\beta$ - $FeSi_2$ was more easily obtained in the low density specimen when compared to the high density specimen. The oxidation at 700 and $800^{\circ}C$ in air led to the phase transformation of the above described iron - silicides and the formation of a thin silica surface layer.
Proceedings of the Korean Powder Metallurgy Institute Conference
/
2006.09b
/
pp.957-958
/
2006
Fe doped skutterudite $CoSb_3$ with a nominal composition of $Fe_xCo_{1-x}Sb_{12}(0{\leq}x{\leq}2.5)$ have been synthesized by mechanical alloying (MA) of elemental powders, followed by vacuum hot pressing. Phase transformations during mechanical alloying and vacuum hot pressing were systematically investigated using XRD. Single phase skutterudite was successfully produced by vacuum hot pressing using as-milled powders without subsequent annealing. However, second phase of $FeSb_2$ was found to exist in case of $x\geq2$, suggesting the solubility limit of Fe with Co in this system. Thermoelectric properties as functions of temperature and Fe contents were evaluated for the hot pressed specimens. Fe doping up to x=1.5 with Co in $Fe_xCo_{4-x}Sb_{12}$ appeared to increase thermoelectric figure of merit (ZT) and the maximum ZT was found to be 0.78 at 525K in this study.
Proceedings of the Korean Powder Metallurgy Institute Conference
/
2006.09b
/
pp.953-954
/
2006
Ti-Cu-Ni-Sn quaternary amorphous alloys of $Ti_{50}Cu_{32}Ni_{15}Sn_3$, $Ti_{50}Cu_{25}Ni_{20}Sn_5$, and $Ti_{50}Cu_{23}Ni_{20}Sn_7$ composition were prepared by mechanical alloying in a planetary high-energy ball-mill (AGO-2). The amorphization of all three alloys was found to set in after milling at 300rpm speed for 2h. A complete amorphization was observed for $Ti_{50}Cu_{32}Ni_{15}Sn_3$ and $Ti_{50}Cu_{25}Ni_{20}Sn_5$ after 30h and 20h of milling, respectively. Differential scanning calorimetry analyses revealed that the thermal stability increased in the order of $Ti_{50}Cu_{32}Ni_{15}Sn_3$, $Ti_{50}Cu_{25}Ni_{20}Sn_5$, and $Ti_{50}Cu_{23}Ni_{20}Sn_7$.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.