The lightweight and high strength characteristics of aluminum alloy materials make them have promising prospects in the field of construction engineering. This paper primarily focuses on aluminum alloy materials. Aluminum alloy was combined with concrete, wood and carbon fiber reinforced plastic (CFRP) cloth to create a composite column. The axial compression test was then conducted to understand the mechanical properties of different composite structures. It was found that the pure aluminum tube exhibited poor performance in the axial compression test, with an ultimate load of only 302.56 kN. However, the performance of the various composite columns showed varying degrees of improvement. With the increase of the load, the displacement and strain of each specimen rapidly increased, and after reaching the ultimate load, both load and strain gradually decreased. In comparison, the aluminum alloy-concrete composite column performed better than the aluminum alloy-wood composite column, while the aluminum alloy-wood-CFRP cloth composite column demonstrated superior performance. These results highlight excellent performance potential for aluminum alloy-wood-CFRP composite columns in practical applications.
Alloy 617, Ni-22Cr-12Co-9Mo base oxide dispersion strengthened alloy was fabricated by using mechanical alloying, hot isostatic pressing and hot rolling. Uniaxial tensile tests were performed at room temperature and at $700^{\circ}C$. Compared with the conventional Alloy 617, ODS alloy showed much higher yield strength and tensile strength, but lower elongation. Fracture surfaces of the tensile tested specimens were investigated in order to find out the mechanism of fracture mode at each test temperature. Grain adjustment during tensile deformation was analyzed by electron backscattered diffraction mapping, inverse pole figures and TEM observation.
Kim, Jee-Hun;Jo, Jae-Sub;Sim, Woo-Jeong;Im, Hang-Joon
Korean Journal of Metals and Materials
/
v.50
no.9
/
pp.669-675
/
2012
Hot tearing was the most significant casting defect when the castability evaluation of the Al-Zn-Mg-Cu alloy system was conducted. It was related to the solidification range of the alloy. Therefore, the hot tear susceptibility of the AA7075 alloy, whose solidification range is the widest, was evaluated. The hot tear susceptibility was evaluated by using a mold for a hot tearing test designed to create the condition for the occurrence of hot tear in 8 steps. According to the tearing location and shape, a hot tear susceptibility index (HTS) score was measured. The solidification range of each alloy and hot tear susceptibility was compared and thereafter the microstructure of a near tear defect was observed. As a result, the HTS of the AA7075 alloy was found to be 67. Also, the HTS in relation to a change in Zn, Mg, Cu composition showed a difference of about 6-11% compared to the AA7075 alloy.
Heeyeon Kim;Chun Woong Park;Won Hee Lee;Young Do Kim
Journal of Powder Materials
/
v.30
no.4
/
pp.339-345
/
2023
This study investigates the melting point and brazing properties of the aluminum (Al)-copper (Cu)-silicon (Si)-tin (Sn) alloy fabricated for low-temperature brazing based on the alloy design. Specifically, the Al-20Cu-10Si-Sn alloy is examined and confirmed to possess a melting point of approximately 520℃. Analysis of the melting point of the alloy based on composition reveals that the melting temperature tends to decrease with increasing Cu and Si content, along with a corresponding decrease as the Sn content rises. This study verifies that the Al-20Cu-10Si-5Sn alloy exhibits high liquidity and favorable mechanical properties for brazing through the joint gap filling test and Vickers hardness measurements. Additionally, a powder fabricated using the Al-20Cu-10Si-5Sn alloy demonstrates a melting point of around 515℃ following melting point analysis. Consequently, it is deemed highly suitable for use as a low-temperature Al brazing material.
After clinical adjustment of dental casting restoration, re-polishing procedure is recommanded because the smooth gold sureface is lost. But there is the possibility to get more loose contact than that intended by loss of gold alloy according to the kinds of polishing materials and polishing time. Therefore in this study I polished type II gold alloy with 390gm force, 20,000rpm speed, and 8 kinds of gold alloy polishing materials, fabricated by 4 companies and then measured the amount of loss of gold alloy with Surfcorder SEF-30D and observed alloy surfaces polished by 3 brown rubber points with SEM. The amount of loss of gold alloys polished with 8 kinds of polishing materials and the degree of smoothness of gold alloys according to polishing time and polishing materials were compared. The following results were obtained : 1. When the amount of loss of gold alloys polished with 3 kinds of brown rubber point was compared, Alphalex brown point had the most amount of alloy loss, followed in decreasing order by Shofu brown point and Eveflex brown point. There was statistically significant difference in the amount of alloy loss according to polishing materials. 2. When the amount of loss of gold alloys polished with 5 kinds of green rubber point was compared, Shofu green point had the most amount of alloy loss, followed in decreasing order by Alphaflex green point, Dedeco green clasp polisher, and Eveflex green point. There was statistically significant difference in the amount of alloy loss according to polishing materials except Alphaflex green point and Dedeco green clasp polisher. 3. When the amount of loss of gold alloys polished with all kinds of rubber point was compared, there was no significant difference in Eveflex brown point, Alphaflex green point, and Dedeco green clasp polisher. 4. When average amount of alloy loss per 1 revolution by polishing materials was compared, Alphalex brown point had the greatest value as $0.329{\mu}m$ and Shofu supergreen point had the lowest value as $0.022{\mu}m$. 5. When the degree of sureface smoothness of gold alloy polished with 3 kinds of brown rubber point was compared, In Alphalex brown point surface roughness was completely lost after 20 seconds polishing time, in Shofu brown point 30 seconds, in Eveflex brown point 40 seconds. But in every gold alloys fine scratch formed by rubber points was observed. Based on the results of this study, as rubber polishing materials used in polishing of dental casting restoration after clinical adjustment influenced on the tightness of occlusal or proximal contact, we should make dental casting restoration with minimum error through careful laboratory procedure and form very smooth surface of restoration with tripoli and rouge after use of silicone polishing materials.
Alloy 600 (Ni 75 wt%, Cr 15 wt%, Fe 10 wt%) as a heat exchanger tube of the steam generator (SG) in nuclear power plants (NPP) has been degraded by various corrosion mechanism during the long-term operation. Especially lead (Pb) is known to be one of the most deleterious species in the secondary system causing outer diameter stress corrosion cracking (ODSCC). Oxide formation and breakdown is requisite for SCC initiation and propagation. Therefore it is expected that a property change of the oxide formed on SG tubing materials by lead addition into a solution is closely related to PbSCC. In the present work, the SCC susceptibility was assessed by using a slow strain rate test (SSRT) in caustic solutions with and without lead for Alloy 600 and Alloy 690 (Ni 60 wt%, Cr 30 wt%, Fe 10 wt%) used as an alternative of Alloy 600 because of outstanding superiority to SCC. The results were discussed in view of the oxide property formed on Alloy 600 and Alloy 690. The oxides formed on Alloy 600 and Alloy 690 in aqueous solutions with and without lead were examined by using a transmission electron microscopy (TEM), equipped with an energy dispersive x-ray spectroscopy (EDXS).
The microstructure and the distribution of hardness of Co and A1 alloy powder cladding layer in high carbon 9CrSi alloy steel for roll materials cladded by laser surface cladding were investigated. And, for the evaluation of soundness as the roll materials, we examined the wear resistance of the cladding materials with the wear appratus of pin on disc type. The experimental results showed that the microstructure of laser cladding layer was constituted with the clad surface layer, the alloy layer, the heat treatment layer with base metal. The wear resistance of Ni alloy Powder cladding material was superior to that of Co alloy powder cladding material both at the low speed (0.46m/s) and the high speed(0.92m/s). It seemed that the behavior of wear showed the abrasive wear at the early stage and the adhesive wear at the late stage.
The sliding wear behavior of a Fe-base hardfacing alloy was investigated in the temperature range of $25∼250^{\circ}C$ under a contact stress of 15 ksi (103 MPa). The wear loss of this Alloy in pressurized water was less than that of NOREM 02. And galling did not occurred at this alloy in all temperature ranges. It was considered that the wear resistance of this Alloy was attributed to the strain-induced phase transformation from austenite to $\alpha$'martensite during sliding wear.
The new Modified-690Gd alloy, namely as Ni-30Cr-(10-x) Fe-xGd (x = 0.5, 1.0, 1.5,2.0, 3.0 wt%) for function structure integrated thermal neutron shielding has been prepared and characterized. The Modified-690Gd alloy was mainly composed of γ austenite matrix and (Ni, Cr, Fe)5Gd precipitated along grain boundaries. The new Modified-690Gd alloy had great mechanical properties, which had the tensile strength exceeding 620 MPa and the elongation being above 50%. Meanwhile, this alloy had excellent weldability and good corrosion resistance in boric acid. The new Modified-690Gd alloy is expected to be a kind of high efficiency thermal neutron shielding materials.
Proceedings of the Korean Powder Metallurgy Institute Conference
/
2006.09b
/
pp.846-847
/
2006
The composite used in this paper was prepared by hot-pressing ball-milled Mg alloy powders, in which NiTi shape memory alloy fibers in a row were sandwiched. The microstructure and property were examined. It is shown that the composite consisted of a homogenous matrix with uniformly distributed NiTi shape memory alloy fibers, recrystallization took place in the Mg alloy matrix which was subjected to plastic deformation an adequate bonding formed between the matrix and fibers; the density and tensile strength of the composite increased after the hot-forging; the hot-forging process is capable of improving properties of the composite.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.