The melt-spun amorphous $Fe_{77-X}P_{13}C_4B_4Al_2Mo_X$(x=4~10) and $Fe_{82-X}P_XC_4B_4Al_2Mo_8$(x=9~15) alloys were found to exhibit a large supercooled liquid region(${\Delta}T_x$) exceeding 40 K before crystallization. The largest ${\Delta}T_x$ for the glassy alloys containing Mo reaches as large as 65 K for the $Fe_{69}P_{13}C_4B_4Al_2Mo_8$ alloy. The corrosion behavior of the amorphous $Fe_{77-X}P_{13}C_4B_4Al_2Mo_X$(x=4~15) and $Fe_(82-X)P_XC_4B_4Al_2Mo_8$ (x=9~17) alloys were examined by electrochemical measurements in 9M $H_2SO_4$ solution at 303 K. The addition of Mo(or P) for replacing some portion of Fe is effective in improving the corrosion resistance of the investigated Fe-based glassy alloys. They are spontaneously passivated and have a wide passive region with low passive current density.
$Ni_{2-x}Zn_{x}Y$ - 고무 복합체의 ferrite 조성과 입자 크기 변화에 따른 복소투자율과 전파흡수 특성을 조사하였다. Ferrite 입자가 $1\mu\textrm{m}$ 이하인 경우에는 ferrite-고무 복합체가 단자구 거동을 하여 자연공명 현상만이 관찰되었다. $Ni_{2-x}Zn_{x}Y$ - 고무 복합체의 제 1정합주파수는 Zn 함량이 증가함에 따라서 저주파 대역으로 이동하였으며, 자연공명 주파수와 비례함을 알 수 있었다. 반면에 제 2정합주파수는 자연공명 주파수에 비례하지 않음을 확인하였다. 또한 복합 ferrite 전파흡 수체의 전파흡수 현상은 자벽공명보다는 자연공명에 크게 영향을 받음을 확인하였다.
본 연구에서는 제철 및 시멘트 제조공정에서 발생하는 부산물을 재활용하기 위한 기초 연구로 시약급 Na2SO4와 KCl을 사용하여 K2SO4를 제조하였다. K2SO4 제조 시 최적조건을 도출하기 위해 Na2SO4와 KCl의 몰 비율, 용액의 포화도 및 교반 온도를 제어하였으며, 주사전자현미경, X-선 회절분석기 등을 사용하여 수득시료의 미세구조 관찰 및 결정성을 분석·평가하였다. 순수 K2SO4를 수득할 수 있는 구간은 Na2SO4와 KCl의 몰 비율 1:6-18, 용액의 포화도 160% 이하, 교반 온도 20℃, 50℃이었다. 또한 K2SO4의 높은 결정성 확보 및 최종 수득량 증대, 에너지 소모 최소화를 고려한 최적 조건은 Na2SO4와 KCl의 몰 비율 1:6, 용액의 포화도 140%, 교반 온도 20℃이었다.
$ZrO_2$의 표면을 $H_2SO_4$로 처리하거나 $SO_2,\;H_2S,\;CS_2$로 처리한 후 산화시킴으로 개질하였다. 처리된 황화합물의 산화종과 산화상태를 적외선분광법과 X-선광전자분광법으로 조사하였다. 처리된 황화합물을 산화시킨 후에는 사용된 황화합물의 종류에는 관계없이 개질된 $ZrO_2$는 모두 강한 산성질을 나타내었다. 개질된 $ZrO_2$가 초강산의 성질을 나타내는 것은 가장 높은 산화상태의 황($SO_4{^{2-}}$)에 기인하였다.
Recently, layered nickel-rich cathode materials (NCM) have attracted considerable attention as advanced alternative cathode materials for use in lithium-ion batteries (LIBs). However, their inferior surface stability that gives rise to rapid fading of cycling performance is a significant drawback. This paper proposes a simple and convenient coating method that improves the surface stability of NCM using sulfate-based solvents that create artificial cathode-electrolyte interphases (CEI) on the NCM surface. SOx-based artificial CEI layer is successfully coated on the surface of the NCM through a wet-coating process that uses dimethyl sulfone (DMS) and dimethyl sulfoxide (DMSO) as liquid precursors. It is found that the SOx-based artificial CEI layer is well developed on the surface of NCM with a thickness of a few nanometers, and it does not degrade the layered structure of NCM. In cycling performance tests, cells with DMS- or DMSO-modified NCM811 cathodes exhibited improved specific capacity retention at room temperature as well as at high temperature (DMS-NCM811: 99.4%, DMSO-NCM811: 88.6%, and NCM811: 78.4%), as the SOx-based artificial CEI layer effectively suppresses undesired surface reactions such as electrolyte decomposition.
It is important to reduce a reflection of light as a solar cell is device that directly converts the energy of solar radiation to electrical energy in oder to improve efficiency of solar cells. The antireflection coating has proven effective in providing substantial increase in solar cell efficiency. This paper investigates the formation of thin film PSi(porous silicon) layer on the surface of crystalline silicon substrates without other ARC(antirefiection coating) layers. On the other hand the formation of $SO_{2}/SiN_x$ ARC layers on the surface of crystalline silicon substrates. After that, the structure of PSi and $SO_2/SiN_x$ ARC was investigated by SEM and reflectance. The formation of PSi layer and $SO_{2}/SiN_x$ ARC layers on the textured silicon wafer result about 5% in the wavelength region from 0.4 to $1.0{\mu}m$. It is achieved on the textured crystalline silicon solar cell that each efficiency is 14.43%, 16.01%.
In the briquet-burning hot water boiler the $SO_x$-dew point is calculated and found to be between $130^{\circ}C\;and\;154^{\circ}C$. The corrosion rate depends on the surface temperature and the concentration of the condensate on the surface. The concentration of the condensate is decided acoording to the difference detween $SO_x$-dew point and the surface temperature. When the surface temperature is $80^[\circ}C$, the concentration of the condensate is also high (0.15N). Therefore the high concentration and high temperature promote the high corrosion rate of $14{\times}13^{-3}g/100cm^2{\cdot}hr$ on the SS41 material. On the other hand, when the surface temperatures are $60^{\circ}C\;and\;40^{\circ}C$, the concentrations and the co..sion rates are reduced dramatically to $0.11\;N,\;8.6{\tiems}10^{-3}g/100cm^2{\cdot}hr$ and $5{\tiems}10^{-4}g/100cm^2{\cdot}hr$ respectively.
중국 Liaoning에서 산출된 천연 brucite를 원료로 $Mg(OH)_2$ slurry를 제조하고, 그 탈황 성능을 magnesite를 원료로 열분해 및 수화반응으로 제조된, $Mg(OH)_2$ slurry와 비교하였다. Brucite와 magnesite를 원료로 제조된 $Mg(OH)_2$ 분말의 물리/화학적 특성은 유사했지만, brucite를 원료로 제조된 $Mg(OH)_2$ 결정입자의 판상구조가 보다 안정적으로 발달되어 있었다. Brucite와 magnesite를 원료로 제조된 $Mg(OH)_2$ slurry의 탈황효율은 brucite가 조금 높았다. Brucite를 배연탈황용 흡수제로 충분히 적용할 수 있을 것으로 기대된다.
폐니켈수소전지에 함유된 희토류들의 회수는 자원 재활용을 위한 중요한 이슈 중의 하나이다. 본 논문에서는 폐니켈수소전지에 함유된 주요 희토류 성분 중의 하나인 란탄의 회수와 산화물로 전환되는 메커니즘 연구를 위하여, 재활용 공정에서 확보되는 희토류 침전물($NaRE(SO_4)_2{\cdot}H_2O$, RE = La, Nd, Ce)과 같은 단일 조성의 $NaLa(SO_4)_2{\cdot}H_2O$ 분말을 합성하였다. 합성된 분말은 $70^{\circ}C$에서 진행된 탄산나트륨과의 이온치환반응을 통해 판상형의 $La_2(CO_3)_3{\cdot}xH_2O$ 결정상을 나타냈으며, 비교를 위해 상온에서 진행된 치환 반응을 진행하였다. 이후 산화란탄 합성을 위해 TG 분석 결과를 바탕으로, $La_2(CO_3)_3{\cdot}xH_2O$ 분말을 $300^{\circ}C$, $500^{\circ}C$ 및 $1000^{\circ}C$에서 후열처리를 진행하였으며, 이에 따른 결정구조의 변화를 분석하였다. FESEM 결과 본 연구에서 합성된 각각의 분말들은 각기둥($NaLa(SO_4)_2{\cdot}H_2O$), 판상($La_2(CO_3)_3{\cdot}xH_2O$) 및 특정 형상 없이 불규칙적으로 응집된 형태($La_2O_3$)를 나타내었다.
The aim of this paper is to solve the open problem on product properties of digital covering maps raised from [5]. Namely, let us consider the digital images $X_1 {\subset}Z^{n_{0}}$ with $k_0-adjacency$, $Y_1{\subset}Z^{n_{1}}$ with $k_3-adjacency$, $X_2{\subset}Z^{n_{2}}$ with $k_2-adjacency$ and $Y_2{\subset}Z^{n_{3}}$ with $k_3-adjacency$. Then the reasonable $k_4-adjacency$ of the product image $X_1{\times}X_2$ is determined by the $k_0-$ and $k_2-adjacency$ and the suitable k_5-adjacency$ is assumed on $Y_1{\times}Y_2$ via the $k_1-$ and $k_3-adjacency$ [3] such that each of the projection maps is a digitally continuous map, e.g., $p_1\;:\;X_1{\times}X_2{\rightarrow}X_1$ is a digitally ($k_4,\;k_1$)-continuous map and so on. Let us assume $h_1\;:\;X_1{\rightarrow}Y_1$ to be a digital $(k_0, k_1)$-covering map and $h_2\;:\;X_2{\rightarrow}Y_2$ to be a digital $(k_2,\;k_3)$-covering map. Then we show that the product map $h_1{\times}h_2\;:\;X_1{\times}X_2{\rightarrow}Y_1{\times}Y_2$ need not be a digital $(k_4,k_5)$-covering map.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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