Craniosynostosis is defined as the premature fusion of one or more of the cranial sutures. It leads not only to secondary distortion of skull shape but to various complications including neurologic, ophthalmic and respiratory dysfunction. Craniosynostosis is very heterogeneous in terms of its causes, presentation, and management. Both environmental factors and genetic factors are associated with development of craniosynostosis. Nonsyndromic craniosynostosis accounts for more than 70% of all cases. Syndromic craniosynostosis with a certain genetic cause is more likely to involve multiple sutures or bilateral coronal sutures. FGFR2, FGFR3, FGFR1, TWIST1 and EFNB1 genes are major causative genes of genetic syndromes associated with craniosynostosis. Although most of syndromic craniosynostosis show autosomal dominant inheritance, approximately half of patients are de novo cases. Apert syndrome, Pfeiffer syndrome, Crouzon syndrome, and Antley-Bixler syndrome are related to mutations in FGFR family (especially in FGFR2), and mutations in FGFRs can be overlapped between different syndromes. Saethre-Chotzen syndrome, Muenke syndrome, and craniofrontonasal syndrome are representative disorders showing isolated coronal suture involvement. Compared to the other types of craniosynostosis, single gene mutations can be more frequently detected, in one-third of coronal synostosis patients. Molecular diagnosis can be helpful to provide adequate genetic counseling and guidance for patients with syndromic craniosynostosis.
We investigated two flares in the solar atmosphere that occurred on June 3, 2012 and July 6, 2012 and caused propagation of Moreton and EIT waves. In the June 3 event, we noticed a filament winking which presumably was caused by the wave propagation from the flare. An interesting feature of this event is that there was a reflection of this wave by a coronal hole located alongside the wave propagation, but not all of this wave was transmitted by the coronal hole. Using the running difference method, we calculated the speed of Moreton and EIT waves and we found values of 926 km/s before the reflection and 276 km/s after the reflection (Moreton wave) and 1,127 km/s before the reflection and 46 km/s after the reflection (EIT wave). In the July 6 event, this phenomenon was accompanied by type II and type III solar radio bursts, and we also performed a running difference analysis to find the speed of the Moreton wave, obtaining a value of 988 km/s. The speed derived from the analysis of the solar radio burst was 1,200 km/s, and we assume that this difference was caused by the different nature of the motions in these phenomena, where the solar radio burst was caused by the propagating particles, not waves.
Journal of Institute of Control, Robotics and Systems
/
v.17
no.3
/
pp.269-276
/
2011
This paper proposes a novel control method using phase plane for a hydraulic biped humanoid robot. In biped walking control, it is much more difficult to control the posture of a biped robot in the coronal plane because the supporting area formed by the both feet in the coronal plane is much narrower than that of the sagittal plane. When the biped robot walks stably, the phase portrait of the pelvis in the coronal plane makes an elliptical shape. From this point of view, we develop an ankle torque controller and a foot placement controller for tracking the desired phase portrait during walking. We design these controllers by using simulations of a simplified compass gait biped model to regulate the desired phase portrait of pelvis. The effectiveness of the proposed control method is proved through full-body dynamic walking simulations and real experiments of the SARCOS hydraulic biped humanoid.
We examine the relationship between a type II radio burst that started from an unusually high frequency of 425 MHz (fundamental component) and an associated white-light coronal mass ejection on 2011 February 13. The radio burst had a drift rate of 2.5 MHz/sec, indicating a relatively high shock speed. From SDO AIA observations we find that a loop-like erupting front sweeps across high density coronal loops near the start time of the burst (17:34:15 UT). We find fragmented structures of the type II burst, which indicates the signature of the shock propagating through the multiple loops. The deduced distance of shock formation (0.06 Rs) from flare center and speed of the shock (1100 km $s^{-1}$) using the measured density from AIA/SDO observations are comparable to the height (0.05 Rs, from the solar surface) and speed (700 km $s^{-1}$) of the CME leading edge observed by STEREO/EUVI. We conclude that the type II burst could be onset even in the low corona (41 Mm or 0.06 Rs, above the solar surface) if a fast CME shock passes through the high density loops.
The Journal of Korea Institute of Information, Electronics, and Communication Technology
/
v.12
no.1
/
pp.78-82
/
2019
This paper addressed the spectrum of ultrasonic waves produced by arc and/or coronal discharge inside the switchboard. Portable ultrasound sensors are useful for detecting discharge phenomena, such as coronal means in electrical systems. However, a typical handheld ultrasound detector has a disadvantage of determining the type of problem by listening to the sound characteristics and predicting the results, as a result of the determination of whether a discharge is present. Therefore, a new method of analysis is required to distinguish ultrasonic characteristics. In this paper, we published an ultrasound analysis case study to visualize the sound of ultrasonic waves measured with ultrasonic sensors. From the results of the experiment, it was possible to detect coronal discharge and serial arc discharge without interference by the ultrasonic detection system.
In this study, we perform a statistical investigation of the kinematic classification of 4,264 coronal mass ejections (CMEs) from 1996 to 2015 observed by SOHO/LASCO C3. Using the constant acceleration model, we classify these CMEs into three groups: deceleration, constant velocity, and acceleration motion. For this, we devise three different classification methods using fractional speed variation, height contribution, and visual inspection. The main results of this study can be summarized as follows. First, the fractions of three groups depend on the method used. Second, about half of the events belong to the groups of acceleration and deceleration. Third, the fractions of three motion groups as a function of CME speed are consistent with one another. Fourth, the fraction of acceleration motion decreases as CME speed increases, while the fractions of other motions increase with speed. In addition, the acceleration motions are dominant in low speed CMEs whereas the constant velocity motions are dominant in high speed CMEs.
A Forbush decrease (FD) is a depression of cosmic ray (CR) intensity observed by ground-based neutron monitors (NMs). The CR intensity is thought to be modulated by the heliospheric magnetic structures including the interplanetary coronal mass ejection (ICME) surrounding the Earth. The different magnitude of the decreasing in intensity at each NM was explained only by the geomagnetic cutoff rigidity of the NM station. However, sometimes NMs of almost the same cutoff rigidity in northern and southern hemispheres observe the asymmetric intensity depression magnitudes of FD events. Thus, in this study we intend to see the effects on CR intensity modulation of FD event recorded at different NMs due to different ICME propagation directions as an additional parameter in the model explaining the CR modulation. Fortunately, since 2006 the coronagraphs of twin spacecraft of the STEREO mission allow us to infer the propagation direction of ICME associated with the FD event in 3-dimension with respect to the Earth. We suggest the hypothesis that the asymmetric CR modulations of FD events are determined by the propagation directions of the associated ICMEs.
Diego Fernando Lopez;David Acosta Olmos;Monica Andrea Morales
The korean journal of orthodontics
/
v.54
no.4
/
pp.239-246
/
2024
Objective: To examine the areas of the maxillary tuberosity (MT) (coronal, apical, width, and height) with respect to the presence or absence of the third molar to establish possible anatomical limitations for molar distalization. Methods: A total of 277 tuberosities were evaluated through sagittal computed tomography (CT) images, divided for measurement into coronal (free of bone), apical (area of influence of the maxillary sinus), and tuberosity (bony area) zones, and stratified by the presence or absence of the third molar, sex, and two age subgroups. Mann-Whitney U test was used to compare the groups considering the third molar. Results: The medians of the width and height of the tuberosity decreased significantly in the absence of the third molar (P < 0.001). The apical area also showed differences, with negative values in the absence of the third molar and positive values in the presence of the third molar (P < 0.001). However, no differences were observed for the coronal area (P > 0.05). Conclusions: In the absence of the third molar, the size of the MT, represented by its width and height, was smaller and negative values (decrease) were observed for the maxillary sinus. The sagittal CT provides useful information regarding the amount of bone tissue available for distalization and relationship of the second molar with respect to the maxillary sinus, which allows individualizing each case in relation to the amount and type of movement expected.
The purpose of this study was to qunatatively analyze the stress patterns induced in the abutment, superstructure, supporting bone and to determine the deflection of abutment and superstructure by appling occlusal force to natural teeth supported fixed prostheses and implant-supported fixed prostheses. The analysis has been conducted by using the two dimensional finite element method. The implant and natural tooth-supported bridge has a first molar pontic supported by mandibular second bicuspid and implant posterior retainer, which were rigidly(Model A) or flexible(Model B). The natural teeth-supported bridge has a first molar pontic supported by mandibular second bicuspid and second molar, which were rigidly splinted together(Model C). 63.5kg(Load P1) of localized load on central fossa of first molar pontic and 24kg(Load P2) of distributed load on each occlusal surface were applied respectively. 1. The coronal portion of premolar pontic and posterior abutment in fixed partial denture deflected inferiorly in order of Model B, Model C and Model A under Load P1 and Load P2. 2. Mesial displacement of the coronal portion of premolar showed in Model A, Model B and Model C under Load P1, but mesial displacement of that in Model B and distal displacement of that in Model A and Model C showed under Load P2. 3. Mesial displacement of the coronal portion of the pontic and distal displacement of the coronal portion of posterior abutment showed in Model A, Model B and Model C under Load P1 and Load P2. Displacement in the case of Model B was greater than that of Model A and Model C. 4. In the case Model A under Load P1 and Load P2, high stress apically was concentrated in the mesiocervical portion of the posterior abutment than in the disto-cervical portion of the premolar. 5. In the case of Model B under Load P1 and Load P2 high stress was concentrated in the case of the premolar than in that of posterior abutment and high stress especially was concentrated in the connected portion of pontic and posterior abutment. 6. In the case of Model C under Load P1 and Load P2, high stress was concentrated in the distal area of the cornal portion of premolar and the mesial area of the coronal portion of posterior abutment, and stress pattern was anteroposterially symmetric around the pontic. 7. Load P1 and Load P2 compared, stress magnitude was different but stress pattern was similar in Model A, Model B and Model C. 8. Under Load P1 and P2, stress magnitude in the mesial distal portion and the portion of root apex of the posterior abutment was in order of Model B, Model A and Model C.
Journal of Dental Rehabilitation and Applied Science
/
v.29
no.2
/
pp.111-118
/
2013
Purpose of present study is to investigate the effects of thread pitch in coronal portion in scalloped implant with 2 different connections on loading stress using 3 dimensional finite element analysis. Scalloped implant with 4 different thread pitches (0.4mm, 0.5mm, 0.6, and 0.7mm) in the coronal part was modeled with 2 different implant-abutment connections. Platform matching connection had the same implant and abutment diameter so that they were in flush contact at the periphery while platform mismatching connection had smaller abutment diameter than implant so that their connection was made away from periphery of implant-bone interface. Occlusal loading of 100N force was applied vertically and 30 degree obliquely to all 8 models and the maximum von Mises bone stress was identified. Loading stress as highly concentrated in cortical bone. Platform mismatching scalloped implant with small thread pitch (0.4mm) model had consistently lowest maximum von Mises bone stress in vertical and oblique loads. Platform matching model had lowest maximum von Mises bone stress with 0.6mm thread pitch in vertical load and with 0.4mm thread pitch in oblique load. Platform mismatching connection had important roles in reducing maximum von Mises bone stress. Scalloped implant with smaller coronal thread pitch showed trend of reducing maximum von Mises bone stress under load.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.