In the cavitation tunnel, the first corner playes role for the flow direction to execute 90-degree turn. So, energy loss is serious, and the cavitation phenomena well occur in the guide vane surface. In this paper, the flow in the first corner was numerically calculated. From the calculation result, cavitation phenomena mainly occurred in the suction side of the last guide vane and vicinity that vane and tunnel wall adjoin each other. And bubbles occurred from all guide vanes if the flow velocity in the test section reaches the any critical value. We could analogize with our experience in the water tunnel that bubbles that occurred in time not vanish, and become miniature in the flow although the pressure recover. So, they circulate with flow in the tunnel, and come into view in the test section. Therefore, first corner must be designed for bubbles not to appear in the test section according to the flow condition like velocity and pressure demanded by the experiment. We analyzed flow in case that the first elbow configuration was redesigned and some of the existing guides vanes were eliminated. And we presented that first elbow can be easely designed for the improvement of tunnel performance through the computational analysis.
The purpose of this study is to investigate cavitating flow of the multistage centrifugal pump. Cavitation is observed in the impeller leading edge and trailing edge of the suction area. Head coefficients are measured under different flow operating conditions. The Rayleigh-Plesset cavitation model is adapted to predict the occurrence of cavitation in the pump. The two-phase gas-liquid homogeneous CFD method is used to analyze the centrifugal pump performances with two equation transport turbulence model. The simulations are carried out with three different flow coefficients such as 0.103, 0.128 and 0.154. The occurrence of cavitation described according to water vapor volume fraction. The head versus NPSH (Net Positive Suction Head) also measured using different flow coefficients. Development of cavitation in the centrifugal pump impellerI is discussed. It is showed that the simulation represents the head drop about 3%.
Since the coupling of cavitation modeling with turbulent flow is the difficulty topic, a numerical simulation for two phase flow remains as one of the challenging issues in the society. This research focuses on the development of numerical code to deal with incompressible two phase flow around conical body combined with cavitation model suggested by Kunz et al. with k-e turbulent model. The simulation results are compared to experimental data to verify the validity of the developed code. The calculation results show very good agreement with experimental observations. Also, the calculation of cavitation in cryogenic fluid is being done by implementing the temperature sensitivity in government equations and it is still in the progress. This code have been being further extended to 3D compressible two phase flow for the study on the fluid dynamics around inducers and impellers in turbo pump system.
The breakup of liquid jet is the result of competing, unstable hydrodynamic forces acting on the liquid jet as it exit the nozzle. The nozzle geometry and up-stream injection conditions affect the characteristics of flow inside the nozzle, such as turbulence and cavitation bubbles. A set of calculation of the internal flow in a single hole type nozzle were performed using a two dimensional flow simulation under different nozzle geometry and up-stream flow conditions. The calculation showed that the turbulent intensity and discharge coefficient are related to needle position. The diesel nozzle with sharp inlet under actual engine condition has possibility of cavitation, but round inlet nozzle has no possibility of cavitation.
In the present study, a practical method to predict cavitation erosion, which caused a critical damage on hydraulic machineries, was developed. Impact and critical velocities were defined to develop a practical method for the prediction of cavitation erosion. To develope the practical method, the computational fluid dynamics (CFD) was introduced. Cavitating flows with erosion in a converging-diverging nozzle and around a hydrofoil were simulated by developed and validated code. Based on the CFD results, the cavitation erosion coefficient was derived by a curve fitting method. The cavitation erosion coefficient was formulated as the function of the cavitation and Reynolds numbers. A cavitating flow in an axisymmetric nozzle followed by radial divergence was simulated to validate the developed practical method. For the application to a propeller, a cavitating flow around a propeller was simulated. Predicted damage extent showed similar with damaged full-scale propeller blade.
International Journal of Fluid Machinery and Systems
/
제4권1호
/
pp.140-149
/
2011
For a certain operating point of a horizontal shaft bulb turbine (i.e. volume flow, net head, blade angle, guide vane angle) the efficiency for different pressure levels (i.e. different Thoma-coefficient ${\sigma}$) is calculated using a commercial Computational Fluid Dynamics (CFD-)-code including two-phase flow and a cavitation model. The results are compared with experimental results achieved at a closed loop test rig for model turbines. The comparison of the experimentally and numerically obtained efficiency and the visual impression of the cavitation show a good agreement. Especially the drop in efficiency is calculated with satisfying accuracy. This drop in efficiency in combination with the visual impression is of high practical importance since it contributes to determine the admissible cavitation in a bulb-turbine. It is seen that the incipient cavitation in Kaplan type turbines has no major importance in determing this admissible amount of cavitation.
The purpose of this work is to investigate the effect of properties of diesel and biodiesel fuels on the nozzle cavitation and the effect of the length/diameter(L/D) ratio on internal and external flow pattern of nozzle at the various injection conditions. In order to study the effect of the L/D ratio on the nozzle cavitation characteristics of diesel and biodiesel, the characteristics of cavitation flow in the nozzle are visualized and analyzed at the injection pressure of 0.1 MPa to 0.7 MPa by using the visualized images. It was founded that the cavitation was formed in the nozzle orifice at the low injection pressure and the breakup of the issuing liquid jet was promoted at the low L/D ratio. When the L/D ratio decrease, cavitation beginning and growth were affect by cavitation number and Reynolds number.
International Journal of Fluid Machinery and Systems
/
제4권1호
/
pp.191-198
/
2011
Based on the consideration that the cavitation would affect the operation stability of miniature pumps, the 3-D turbulent cavitating flow in a test pump was simulated by using a mixed cavitation model and k-${\omega}$ SST turbulence model. In order to investigate the influence of inlet geometry parameters on the cavitation performance of the miniature pump, two more impellers are designed for comparison. Based on the results, the following conclusions are drawn: 1) Cavitation performance of the double suction shaft-less miniature pump having different impeller is equivalent to the centrifugal pump having ordinary size, though the flow passage at impeller inlet is small; 2) The miniature pump having radial impeller can produce much higher pump head, but lower cavitation performance than that having the impeller based on the conventional design method; 3) It is believed that by applying the double suction design, the miniature pump achieved relatively uniform flow pattern upstream the impeller inlet, which is favorable for improving cavitation performance.
International Journal of Fluid Machinery and Systems
/
제3권2호
/
pp.129-136
/
2010
The attachment of inducer upstream of main impeller is an effective method to improve the suction performance of turbopump. However, various types of cavitation instabilities are known to occur even at the designed flow rate as well as in the partial flow rate region. The cavitation surge occurring at partial flow rates is known to be strongly associated with the inlet back flow. In the present study, in order to understand the detailed structure of internal flow of inducer, we firstly carried out the experimental and numerical studies of non-cavitating flow, focusing on the flow field near the inlet throat section and inside the blade passage of a two bladed inducer at a partial flow rate. The steady flow simulation with cavitation model was also made to investigate the difference of flow field between in the cavitating and no-cavitating conditions.
Propellent should be pressurized inside the turbopump to gain high thrust in a projectile. Turbopump is composed of an inducer, which prevents impeller performance deterioration, and an impeller. Several types of cavitation occur inside the inducer, numerous experiments and CFD simulations are conducted. Though, an inducer takes only small portion of total head of the pump and the following impeller determines whole turbopump performance. In addition, low inlet pressure makes the flow to be cavitated not only at the inducer, but also at the impeller in real cases. Therefore, flow through an inducer and an impeller should considered simultaneously. In this study, LOX pump composed of an inducer and an impeller is analyzed by using commercial CFD code ANSYS CFX 13.0. Non-cavitating flow with high inlet pressure and cavitating flow with low inlet pressure are both simulated and head, suction performances are shown. Evolution of the flow and the cavitation by reducing cavitation number and effect of cavitation on pump performance are studied.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.