Sulfamethoxazole particles were microencapsulated using the gelatin-acacia complex coacervation method. Micromeritic properties and dissolution characteristics of the microcapsules were studied. The particle size distribution followed log-normal form. As the hardening time increased, the particle size and wall thickness increased ($45.3-52.0\;{\mu}m$, $2.02-5.12\;{\mu}m$, respectively). This is considered to be due to the cross-linked wall structure of formalized microcapsules which prevents shrinking of gelatin during the dehydration and drying processes. An increase of hardening time clearly delayed the release rate. The in vitro 50% dissolution time $(t_{50})$ for unencapsulated sulfamethoxazole powder was less than 3 min.; for microcapsules hardened for 30 min, the $t_{50}$ was 20.1 min.; for those hardened for 60 min. the $t_{50}$ was 25.0 min.; for those hardened for 120 min., the $t_{50}$ was 35.8 min. The surface of the unhardened microcapsules was smooth and had no cracking or pore penetration. However, the surface of the hardened microcapsules was folded and invaginated.
The tempering behavoirs of 0.45% carbon steel treated by automatic progressive high frequency induction hardening equipment have been investigated. In order to examine the correlation of hardness with both tempering temperature and time, simple regression analysis has been made using the statistical quality control package. The maximum surface hardness value of induction hardened zone and its effective hardening depth have been determined to be Hv 810 and 0.76mm, respectively. The hardness obtained after tempering has been shown to vary lineary with tempering time at six different temperatures. The activation energies during tempering have been calculated to be 25.34kcal/mole, 32.73kcal/mole and 49.24kcal/mole for HRcs 60, 50 and 40, respectively, showing that tempering process occurs by a complex mechanism, The tempering hardness equation of $H=90.113{\sim}4.531{\times}10^{-3}$ [T(11.996+log t)] has proved to be in a reasonably good agreement with experimently determined data and it is also expected to be useful for the determination of tempering treatment conditions to obtain a required hardness value.
Proceedings of the Korean Society of Agricultural Engineers Conference
/
2005.10a
/
pp.117-122
/
2005
Prepacked polymer mortar that is mainly composed of MMA monomer and used for the patching and restoring materials of concrete structures was developed, and its hardening and strength properties were experimentally surveyed. Results of study show that the permeance of binder into the aggregate was excellent for the case of PMMA mixing ratio of below 10%, the surface hardening inferiority was not generated for the case of the ratio of over 5%. Working time of the prepacked polymer mortar and hardening shrinkage tended to decrease as the PMMA mixing ratio increased. On the other hand, the ratio turned out not to decisively affect on compressive and flexural strengths. Regardless of PMMA mixing content, the adhesive strength was about 2.5 MPa. Occurring the desquamation on the substrate of cement concrete showed the adhesive strength of MMA prepact polymer mortar was excellent.
Effect of CaO addition on age hardening response has been studied by using optical microscopy, scanning electron microscopy and differential thermal analysis in AZ91 and CaO-containing ECO-AZ91 alloys. After solution treatment, the ${\beta}$($Mg_{17}Al_{12}$) phase formed during solidification mostly disappeared in the microstructure in the AZ91 alloy, whereas numerous ${\beta}$ precipitates containing Ca were still observed in the ECO-AZ91 alloy due to its enhanced thermal stability. The ECO-AZ91 alloy showed the delayed peak aging time and higher peak hardness compared with those of the AZ91 alloy. The activation energies for ${\beta}$ precipitation calculated by means of Kissinger method increased from 71.4 to 85.6 kJ/mole by the addition of CaO, which implies that CaO plays a role in reducing ${\beta}$ precipitation rate in the AZ91 alloy.
Proceedings of the Computational Structural Engineering Institute Conference
/
1998.10a
/
pp.92-98
/
1998
Nonlinear finite element analyses of one dimensional consolidation problem were performed using an anisotropic hardening constitutive model. For the analyses, the anisotropic hardening elasto-plastic constitutive model based on the generalized isotropic hardening(GIH) rule was implemented into a nonlinear finite element analysis program, PLASTIC. In order to preserve the accuracy of the finite element solution for nonlinear problems, an implicit stress integration algorithm was employed. A consistent tangent moduli could also ensure the quadratic convergence of Newton's method. As a result, the nonlinear solution was accurately calculated and was converged to be asymptotically quadratic. In a consolidation problem, the relationship between load and settlement and between settlement and time vertical was analyzed comparing with results using the Cam-clay type model and the final consolidation settlement and the duration of primary consolidation could be evaluated rigorously using the GIH constitutive model.
Journal of the Korean Society for Precision Engineering
/
v.22
no.11
s.176
/
pp.51-58
/
2005
Laser surface hardening technologies have been used to improve characteristics of wear and to enhance the fatigue resistance for automotive parts. The objective of this research work is to investigate the influence of the process parameters, such as power of laser and defocused spot position, on the characteristics of laser heat treatment for the case of SM45C medium carbon steel. CW Nd:YAG laser is selected as the heat source. The optical lens with the elliptical profile is designed to obtain a wide heat treatment area with a uniform hardness. From the results of the experiments, it has been shown that the maximum hardness is approximatly 780 Hv when the power and the travel speed of laser are 1,095 W and 0.6 m/min, respectively. In addition, the hardening width using the elliptical lens was three time larger than that using the defocusing of laser beam.
The mechanical properties and microstructures of aluminum-matrix composites fabricated by the dispersion of fine alumina particles less than $20{\mu}m$ in size into 6061 aluminum alloys are investigated in this study. In the as-quenched state, the yield stress of the composite is 40~85 MPa higher than that of the 6061 alloy. This difference is attributed to the high density of dislocations within the matrix introduced due to the difference in the thermal expansion coefficients between the matrix and the reinforcement. The difference in the yield stress between the composite and the 6061 alloy decreases with the aging time and the age-hardening curves of both materials show a similar trend. At room temperature, the strain-hardening rate of the composite is higher than that of the 6061 alloy, most likely because the distribution of reinforcements enhances the dislocation density during deformation. Both the yield stress and the strain-hardening rate of the T6-treated composite decrease as the testing temperature increases, and the rate of decrease is faster in the composite than in the 6061 alloy. Under creep conditions, the stress exponents of the T6-treated composite vary from 8.3 at 473 K to 4.8 at 623 K. These exponents are larger than those of the 6061 matrix alloy.
We fabricated flanged outer races for wheel bearing units using 0.52%C clean steels, and then characterized and studied the transformation behavior. The outer races produced by hot forging and high frequency induction hardening in this study were analyzed through microstructural characterization using OM, SEM, TEM, and X-ray diffractometer and their microhardness depth profiles of the raceway contacted by balls were measured using MVH tester. The surface hardened layers with a uniform hardness profile in the raceway consisting of very fine martensite with sub-micron sized retained austenite could be formed for very short time during high frequency induction hardening after hot forging. The very fine martensite may be transformed on rapid cooling, from the inhomogeneous austenite nucleated on rapid heating in small particles of pearlitic cementite fragmentated by hot forging. On the other hand the sub-micron sized retained austenite may be chemically stabilized due to their extremely small size, from the small austenite nucleated at the grain boundaries.
Kim, Boo-Rang;Choi, Ho-Young;Min, Byung-Soon;Park, Sang-Jin;Choi, Gi-Woon
Restorative Dentistry and Endodontics
/
v.17
no.2
/
pp.331-341
/
1992
The purpose of this study was to measure the polymerization contraction stress of two types of composite resins; chemical cured type(Cliarfil F II, Kuraray, Japan) and photo-cured type(Photo-Clearfil Bright, Kuraray, Japan). The stresses of composite resin by contraction measured with specially designed measuring device(Fig. 1). The stresses caused by shrinkage during hardening of specimens were measured according to the type of composite resins, thickness of specimen(0.65, 1.30 and 1.95mm), and ratio of catalyst to base in case of only chemical cured composite resin(0.5, 1.0 and 1.5). As the composite resin specimen shrank on hardening, the load cell recorded force vs time automatically on pen-recorder(Toa, Japan) with a cross-head speed 60mm/hr at 0~10 voltages up to 2 hours. The experiments were conducted in a room maintained at $23{\pm}2^{\circ}C$ and relative humidity $50{\pm}10%$. The results were as follows. 1. The contraction stress during hardening was higher in photo cured composite resin than in chemical cured composite resin. 2. The contraction stress during hardening was increased with thickness of composite resin specimen. 3. In chemical cured composite resin, the polymerization contraction stress was decreased with ratio of catalyst and base. 4. The contraction stress during polymerization was higher in early time after insertion of photo cured composite resin and chemical cured composite resin.
This experiment was conducted to investigate of soil hardening degree before sowing, furrow depth at sowing and flooding time after sowing at furrowing in flooded rice paddy field that many people have an interest in as direct sowing method most recently. As hardening period was increased, the percentage of seedling stand and seed floating at flooding were increased slightly, while buried depth of stem at maximum tillering stage and cone penetration depth were decreased, respectively. Therefore, optimum degree of soil hardening was about 3 days after draining, at this time, cone penetration degree was about 6~7cm. According to furrow depth was more and more deep, buried depth of stem was increased gradually, but percentage of seedling stand was decreased considerbly. Also, root distribution ratio on surpace horizon and lodging degree were increased gradually according to furrow depth become more and more shallow. As flooding time after sowing was late, percentage of seedling stand and panicle number per $m^2$ were decreased slightly. These results apparently indicated that sowing after 3 days hardening when cone penetration degree was 6~7cm, furrow depth 3~4cm degree and flooding time just after sowing the best method to good establish of seedling stand.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.