The machinability of Ti-6Al-4V titanium alloy and tool wear behavior in machining of Ti-6Al-4V titanium alloy was studied to understand the machining characteristics. This material is one of the strong candidate materials in present and future aerospace or medical applications. Recently, their usage has already been broaden to everyday's commercial applications such as golf club heads, finger rings and many decorative items. To anticipate the general use of this material and development of the titanium alloys in domestic facilities, the review and the study of the machining parameters for those alloys are necessary. This study is concentrated to the machining parameters of the Ti-6Al-4V alloy due to their dominant position in the production of titanium alloys.
연구 목적: 온도 변화에 따른 $ZrO_2$와 Ti-6Al-4V의 접합 특성에 대해 알아보기 위하여 새로운 브레이징 합금을 제조하고, 브레이징 온도가 접합 특성에 미치는 영향에 대하여 조사하고자 하였다. 연구 재료 및 방법: 본 연구에서 사용된 시편으로는 실험용 $ZrO_2$ 모재(ZirBlank-PS, Acucera, Inc., Gyeonggi-do, Korea)는 소결 전의 블록형태($65mm{\times}36mm{\times}12mm(t)$)이며, 이를 잘라 사포(#2400)로 표면연마 후 소결하였다. 소결된 $ZrO_2$ 시편의 크기는 $3mm{\times}3mm{\times}3mm(t)$이다. Ti-6Al-4V 모재(Ti 6Al 4V ELI CG Bar, TMS, Washington, USA)는 직경 $10mm{\times}5mm(t)$를 사용하였다. 소결된 $ZrO_2$와 Ti-6Al-4V의 접합을 위하여 브레이징 합금을 제조하였다. 시편을 3군으로 나누어 A군은 $700^{\circ}C$에서, B군은 $750^{\circ}C$에서, C군은 $800^{\circ}C$에서 각각 브레이징 하였다. 브레이징 부의 두께와 결함율의 측정은 각 군당 하나의 시편으로 각 시편 당 5회씩 반복 측정하여 평균값을 취하였다. 결과: 브레이징 합금을 사용하여 진공 브레이징을 수행한 결과 $ZrO_2$ 와 Ti-6Al-4V 는 $700^{\circ}C-800^{\circ}C$에서 양호한 접합을 보였다. 브레이징 후 브레이징 온도 변화에 따른 브레이징 부의 두께 및 결함율의 변화는 SEM을 사용하여 측정하였다. 브레이징 온도가 $700^{\circ}C$에서 $800^{\circ}C$로 증가함에 따라 CuTi 금속간 화합물 층 및 Ti-Sn-Cu-Ag계 화합물 층의 두께는 각각 $4.5{\mu}m$에서 $10.3{\mu}m$로, $3.1{\mu}m$에서 $5.0{\mu}m$로 증가되었다. 또한 브레이징 온도가 $700^{\circ}C$에서 $800^{\circ}C$로 증가함에 따라 브레이징 접합계면의 결함율은 $ZrO_2$ 및 Ti-6Al-4V 계면에서 각각 25%에서 16.3%, 5%에서 1.5%로 감소되었다. 결론: 브레이징 온도가 $700^{\circ}C$에서 $800^{\circ}C$로 증가됨에 따라, 브레이징 접합계면의 결함율은 $ZrO_2$ 및 Ti-6Al-4V 계면에서 모두 감소되었다. 이는 결함부에서 $ZrO_2$와 활성원소인 Ti과의 반응이 충분히 일어나지 않아서 브레이징 합금이 $ZrO_2$에 웨팅되지 않은 것이 원인이라고 사료된다.
Spherical Ti-6Al-4V powders in the size range of 250 and 300 ${\mu}m$ were uniformly doped with nano-sized hydroxyapatite (HAp) powders by Spex milling process. A single pulse of 0.75-2.0 kJ/0.7 g of the Ti-6Al-4V powders doped with HAp from 300 mF capacitor was applied to produce fully porous and porous-surfaced Ti-6Al-4V implant compact by electro-discharge-sintering (EDS). The solid core was automatically formed in the center of the compact after discharge and porous layer consisted of particles connected in three dimensions by necks. The solid core increased with an increase in input energy. The compressive yield strength was in a range of 41 to 215 MPa and significantly depended on input energy. X-ray photoelectron spectroscopy and energy dispersive x-ray spectrometer were used to investigate the surface characteristics of the Ti-6Al-4V compact. Ti and O were the main constituents, with smaller amount of Ca and P. It was thus concluded that the porous-surfaced Ti-6Al-4V implant compacts doped with HAp can be efficiently produced by manipulating the milling and electro-discharge-sintering processes.
RF sputtering process was applied to produce thin hydroxyapatite[HA, Ca10($PO_4$)$_{6}$$ (OH)_2$films on Ti-6Al-4V alloy substrates. To make a 101.6 mm dia.${\times}$5 mm HA target, the commercial HA powder was first calcinated for 3h at $200^{\circ}C$. A certain amount of the calcinated HA powder was pressed under a pressure of 20,000 psi by the cold isostatic press(CIP) and the pressed HA target was sintered for 6 h at $1,200^{\circ}C$. The effects of different heat treating conditions on the bonding strength between HA thin films and Ti-6Al-4V alloy substrates were studied. Before deposition, the alloy substrates were annealed for 1 h at $850^{\circ}C$ under $3.0${\times}$10^{-3}$ Xtorr, and after deposition, the hydroxyapatite/Ti-6Al-4V alloy thin films were annealed for 1 h at 400, 600 and $800^{\circ}C$ under the atmosphere, respectively. Experimental results represented that the HA thin films on the annealed substrates had higher hardness than non-heat treated substrates before the deposition.
The machinability of Ti-6Al-4V titanium alloy and tool wear behavior when machining Ti-6Al-4V titanium alloy was studied to understand the machining characteristics. this material is one of the strong candidate materials present and future aerospace or medical applications. Nowadays their usage has already been broaden to everyday's commercial applications such as golf club heads, finger rings and many decorative items. Anticipating the general use of this material and development of the titanium alloys in domestic facilities, the review and the study of the machining parameters for those alloys are deemed necessary. this study is concentrated to the machining parameters of the Ti-6Al-4V alloy due to their dominant position in the production of titanium alloys.
In order to investigate nanotube morphology change of Ti-6Al-4V alloys by heat treatments, the Ti-6Al-4V alloys were used in this study. In non-treated Ti-6Al-4V alloy case, nanotubes only exhibited at ${\alpha}$ phase region with dissolved V-oxide area of ${\beta}$ phase. However, in Ti-6Al-4V alloy at $800^{\circ}C$ WQ case, nanotubes exhibited at both ${\alpha}$ and ${\beta}$ phase region. Electrochemical corrosion studies showed that the nanotubular alloy at $800^{\circ}C$WQ possesses slightly higher corrosion resistance than non-treated nanotubular alloy.
High temperature deformation behavior and prediction of final microstructure after forming of Ti-6Al-4V alloy were investigated in this study. Equiaxed and Widmanstatten microstructures of Ti-6Al-4V alloys were prepared as initial microstructures and compression tests were performed to obtain the flow curves at high temperatures (700∼110$0^{\circ}C$) and various strain rates (10$^{-4}$ ∼10$^2$/s). From the results of compression test, strain rate sensitivity (m) and activation energy (Q) were calculated and used to establish constitutive equation. To predict the final microstructure after farming, finite element analysis was performed considering the microstructural parameters such as grain size and volume fraction of second phase.
Porous and porous surfaced Ti-6Al-4V implant compacts were fabricated by electro-discharge-sintering (EDS) of atomized spherical Ti-6Al-4V powders with a diameter of $100-150\;{\mu}m$, The solid core formed in the center of the compact after discharge was composed of acicular ${\alpha}+{\beta}$ Widmanstatten grains, The hardness value at the solid core was much higher than that at the particle interface or particles in the porous layer, which can be attributed to both heat treatment and work hardening effects induced from EDS, The compressive yield strength was in a range of 19 to 436 MPa which significantly depends on both input energy and capacitance, Selected porous-surfaced Ti-6Al-4V implant compacts with a solid core have much higher compressive strengths compared to the human teeth and sintered Ti dental implants.
Viscoplastic response and densification behaviors of Ti-6AI-4V powder compacts under uniaxial compression are studied at room and high temperatures with various initial relative densities and strain rates. The yield function and strain-hardening law proposed by Kim and co-workers were implemented into a finite element program (ABAQUS) to compare experimental data with finite element calculations for porous Ti6A14V powder compacts. Displacement-relative density, displacement-load relations and deformed geometry of Ti-A14V powder compacts were compared with finite element results. Density distributions in Ti-6AI-4V powder compacts were also measured and compared with finite element results.
The purpose of this study is to investigate the high temperature deformation behavior of Ti-6Al-4V alloy and to predict the final microstructure under given forming conditions. Equiaxed and widmanstatten of Ti-6Al-4V alloys were prepared as initial microstructure and the compression tests were performed to obtain the flow curves at high temperatures (700∼1100$^{\circ}C$) and various strain rates (10$\^$-4/∼10$^2$/s). Form the results of compression test various parameters such as strain rate sensitivity (m) and activation energy (Q) were calculated and used to establish constitutive equations. To predict the final microstructure after forming, finite element analysis was performed considering the microstructural parameters such as the grain size and the volume fraction of second phase.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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