Interrupted creep tests were carried out on the Mod.9Cr-1Mo steel in order to investigate the structural degradation during creep. The ranges of creep stress and temperature were from 71 to 167MPa and 873 to 923k, respectively. The change of hardness and tempered martensitic lath width were measured in the grip and gauge parts of interrupted specimens. The lath structure was thermally stable in static conditions, but was not stable during creep, and the structural evolution was enhanced by creep strain. The relation between the change in lath width and strain was described in the from, $\delta$W= a ($W_s-W_o$)$cdot;varepsilon$, where $\varepsilon$ is the strain, $W_o$is the initial lath width, $W_s$ is the final lath width depending solely on stress, and a is the constant of the magnitude of 0.67 $\mu$m /strain. The change in Victors hardness was expressed by a one-valued function of creep life consumption ratio. Based on the empirical relation between strain and lath width, a model was proposed to explain the relation between change in hardness and creep life consumption ratio. The model revealed that about 65$%$ of dislocations in lath structures were eliminated by the migration of subboundaries.
A forklift is a powered industrial vehicle used to lift and move materials over short distances. Nowadays, almost all forklifts are equipped with an automatic transmission due to its improved operator comfort and increased productivity. Thanks to marked improvement of transmission control unit equipped with highly-advanced microcontrollers, recently developed automatic transmission for forklift have various auxiliary functions such as creep, auto retardation, and automatic shift with excellent shift quality. This paper deals with the creep function which enables one to maneuver a forklift at the designated low speed by slip control of clutches. The design of creep function was based on four modes of creep operation depending on the status of the operator's shift lever and accelerator pedal. Control algorithms and control parameters for each mode were designed to achieve the desired static and dynamic performance. Vehicle test for the designed creep function was carried out with an independently developed embedded controller. Test results confirmed good creep speed control without speed error at a steady state with a mild shift shock during mode changes by stepping or releasing the accelerator.
Wang, Jun-Bao;Liu, Xin-Rong;Liu, Xiao-Jun;Huang, Ming
Geomechanics and Engineering
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제7권5호
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pp.569-587
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2014
Triaxial compression creep tests were performed on salt rock samples using cyclic confining pressure with a static axial pressure. The test results show that, up to a certain time, changes in the confining pressure have little influence on creep properties of salt rock, and the axial creep curve is smooth. After this point, the axial creep curve clearly fluctuates with the confining pressure, and is approximately a straight line both when the confining pressure decreases and when it increases within one cycle period. The slope of these lines differs: it is greater when the confining pressure decreases than when it increases. In accordance with rheology model theory, axial creep equations were deduced for Maxwell and Kelvin models under cyclic loading. These were combined to establish an axial creep equation for the Burgers model. We supposed that damage evolution follows an exponential law during creep process and replaced the apparent stress in creep equation for the Burgers model with the effective stress, the axial creep damage equation for the Burgers model was obtained. The model suitability was verified using creep test results for salt rock. The fitting curves are in excellent agreement with the test curves, so the proposed model can well reflect the creep behavior of salt rock under low-frequency cyclic loading. In particular, it reflects the fluctuations in creep deformation and creep rate as the confining pressure increasing and decreasing under different cycle periods.
In this paper, the real-time prediction of high temperature creep life was carried out for the friction welded joints of dissimilar heat resisting steels(SUH3-SUH35). Various life prediction methods such as LMP(Larson-Miller Parameter) and ISM(initial strain method) were applied : The creep behaviors of those steels and the welds under static load were examined by ISM combined with LMP at 500, 600 and $700^{\circ}C$, and the relationship between these two methods was investigated. A real-time creep life( $t_{r}$ , hr) prediction equation by initial strain($\varepsilon$$_{0}$ , %) under any creep stress ($\sigma$, MPa) at any high temperature(T, K) was developed as follows : $t_{r}$ =$\alpha$$\varepsilon$$_{0}$$^{\beta}$$\sigma$$^{1}$ where, (equation omitted) for SUH3-SUH35 friction weld of =16mm and =20mm, respectively.
This study was carried out in order to evaluate the bending creep deflection of glulams and bolted glulams beam-to-beam connection with steel-gusset plates and bolts under changing relative humidity. The two types of glulam beams (130 mm in width, 175 mm in thickness, and 3000 mm in length) used in this study were made from domestic larch and composed of seven layers. The gussets were made of 8-mm-thick steel plates. Creep testing was conducted under constant loads in an uncontrolled environment. The test was carried out in a room that was well ventilated through a window. The creep test specimens were loaded for 33,000 hours. A bending creep test for the glulams was conducted through four-point loading. The applied stresses were 20% and 30% of the MOR in the static bending test for the glulam and bolted glulam, respectively. After 33,000 hours, the creep deflection of the glulam at a 20% stress level increased by 39% to 99%, while the creep deflection of the glulam at a 30% stress level increased by 27% to 67%, as compared with instantaneous elastic deflection. The relative creep increased during autumn and winter, and recovered during spring and summer. The relative creep of the bolted glulams was changed abruptly by loading up to 5,000 hours, but stabilized after 5,000 hours, and then gradually increased until 33,000 hours. The relative creep of the bolted glulam increased 2.11 times on average after 33,000 hours.
In this paper, the elevated temperature tensile properties and short-time creep rupture characteristics were investigated for the friction welded joints of dissimilar materials, Cu-1%Cr-0.5%Zr and STS316L. The joining tests on Cu-1%Cr-0.5%Zr/STS316L by friction welding were performed, and optimum joining conditions of the friction welded joints were determined. The characteristics of the elevated temperature tensile strength, hardness, fractographs were examined, and the creep rupture characteristics for the optimum welded joints were investigated under uniaxal static load at 300, 400 and $500^{\circ}C$.
Creep tests of the TiC particulate reinforced Al composite have been conducted in the temperature ranges from 200 to $500^{\circ}C$. The steady-state cree rate of the composite depended strongly on the temperature and ap' plied stress. The stress exponent for the steady state creep rate of the composites was approximately 17.5 and the activation anergy was calculated to be 390KJ/mol. The steady-state creep equation could be written as $\acute{\varepsilon}_{ss}$$$(s^{-1})=1.5{\times}10^{-9}\;{\sigma}^{17.5}\exp(-390000/RT)$$. Fracture surface examination showed that the fracture mode of the particulate reinforced composite was ductile by plastic tearing of the aluminum matrix and TiC particle interfaces were offered as sites for crack.
In this paper, friction welding optimization for 1Cr0.5Mo-STS304 (${\phi}14\;mm$), AE applications for the weld quality evaluation and the applications of various life prediction methods such as LMP (Larson-Miller Parameter) and ISM (initial strain method) were investigated : The creep behaviors of those steels and the friction welded joints under static load were examined by ISM combined with LMP at 400, 500, 550 and $600^{\circ}C$, and the relationship between these two kinds of phenomena was studied. The real-time predicting equations of elevated-temperature creep life (rupture time) under any creep stress at any elevated-temperature could be developed by LMP and LMP-ISM. It was confirmed that the life prediction equations by LMP and LMP-ISM are effective only up to 102 h and can not be used for long times of 103-106 h, but by ISM it can be used for long times creep prediction of more than 104 h with most reliability.
In this Paper, friction welding optimization for 1Cr0.5Mo-STS304($\Phi$14mm), AE applications for the weld quality evaluation and the applications of various life prediction methods such as LMP(Larson-Miller Parameter) and ISM(initial strain method) were investigated : the creep behaviors of those steels and the friction welded joints under static load were examined by ISM combined with LMP at 400, 500, 550 and $600^{\circ}C$, and the relationship between these two kinds of phenomena was studied. The real-time predicting equations of elevated-temperature creep life(fracture time) under any creep stress at any elevated- temperature could be developed by LMP and LMP-ISM, It was confirmed that the life prediction equations by LMP and LMP-ISM are effective only up to 10$^2$hrs and can not be used for long times of 10$^3$-10$^{6}$ hrs, but by ISM it can be used for long times creep prediction of more than 10$^4$hrs with most reliability.
In this paper, the real-time prediction of high temperature creep life was carried out for the friction welded joints of dissimilar heat resisting steels (SUH3-SUH35). various life prediction method such as LMP (Larson_miller Parameter) and ISM (initial strain method) were applied. The creep behaviors of those steels and the welds under static load were examined by ISM combined with LMP at 500, 600 and $700^{\circ}C$, and the relationship between these two methods was investigated. A real-time creep lie (tr, hr) prediction equation by initial strain (${\varepsilon}_0$, %) under any creep stress ($\sigma$, MPa) at any high temperature (T, K) was developed as follows: $t_r={\alpha}{\varepsilon}_0^{\beta}{\sigma}^{-1}$ where, ${\phi}=16:
{\alpha}=10^{51.412-0.104T+5.375{\times}10^5T^2}$, $
{\beta}=-83.989+0.180T-9.957{\times}10^{-5}T^2,{\phi}=20:$${\alpha}=10^{69.910-0.146T+7.744{\times}10^{-5}T^2$, ${\beta}=-51.442+0.105T-5.595{\times}10^{-5}T^2$ for SUH3-SUH35 friction weld of =16mm and 20mm, respectively.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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