Journal of the Korea Institute of Information and Communication Engineering
/
v.16
no.1
/
pp.48-58
/
2012
New digital predistortion technique is proposed for power amplifier linearization in multi-band transmission systems. We consider a system where muli-band signals are combined and amplified by a single power amplifier (PA). In this system, the PA output is distorted by the nonlinear cross-products between different band signals as well as their own nonlinear self-products. To compensate these nonlinear effects, we propose a multiple PD structure. Each PD removes the nonlinear cross-products and self-products to mitigate the spectral regrowth for the corresponding band. Since the PD parameters for different bands are linked together, it is difficult to find the PD parameters separately. Thus, we propose an iterative method for finding the PD parameters jointly. For demonstration of the proposed method, multi-band characteristics of PA are extracted from a commercial power amplifier. Computer simulation was executed based on the PA parameters. The simulation results show that the proposed method can effectively linearize the PA and remove spectral regrowth at each signal band.
Journal of Satellite, Information and Communications
/
v.12
no.4
/
pp.115-119
/
2017
Intermodulation distortion degrades the S/N(signal-to-noise) of the original signal and also affects the adjacent channels. Intermodulation distortion is mainly caused by the nonlinear characteristics of the power amplifier. If the power amplifier with nonlinear characteristics has a memory effect, the intermodulation distortions occurred in the power amplifier are generated in various and complex forms. The predistorter is used as a way to improve intermodulation distortions. In order to efficiently utilize the performance of the predistorter, the memory effect of the power amplifier must be reduced. In this paper, we describe the design method of bias circuit to reduce the memory effect in power amplifiers. To reduce the memory effect, the bias circuit must have a high impedance for the signal and a low impedance for the envelope(modulating signal) and the second harmonic component of the signal. To verify the performance of the bias circuit designed considering the memory effect, a power amplifier operating at 170 ~ 220MHz was designed and implemented. The designed bias circuit has a large impedance in the operating frequency band and low impedance in the envelope signal and the second harmonic of the signal. As a result of the performance measurement, it was found that the asymmetric intermodulation distortion component is improved by 3.7dB.
The Journal of Korean Institute of Electromagnetic Engineering and Science
/
v.10
no.4
/
pp.479-486
/
1999
In this paper the system performance degradation resulting from nonlinear transmitter power amplifier which is essential to increase the efficiency is analyzed in a forward link CDMA system. The power amplifier is modeled by power series model which includes only odd-order terms. The effects of power amplifier's nonlinearity such as intersymbol interference, phase distortion on the RF system performance were visualized by examining the distorted time domain waveforms, signal vector constellation. And through the investigation of the power spectrum density of the transmitted signal, spectral regrowth or sideband regrowth which is result from amplitude distortion can be seen. All these characteristics result in BER performance degradation due to other user interferences and intersymbol interference. The analysis technique described here applies not only to power amplifier but also to any other nonlinear components such as mixers and switches. Also the effects of adjacent channel interference and supurious emission can be analysed between different systems.
Journal of the Institute of Electronics Engineers of Korea TE
/
v.37
no.2
/
pp.83-90
/
2000
A simple low-cost and small size 1.88-198 GHz Band RF power amplifier module is developed for IMT2000 repeater. The power amplifier consists of two stage amplifiers that the first stage amplifier is drive amplifier using discrete type P-HEMT (ATF-34143, 800 micron gate width, Agilent Technologies) and the second is power amplifier with 300Bm 1dB gain compression point using GaAs FET(EFA240D-SOT89, 2400 micron gate width, Excelics Semiconductor). this power amplifier module feature a 29.5dBm 1dB gain compression point, 29.5dB gain, 42dBm 3rd order intercept point(OIP3) and -10dB/-l2dB input/output return loss over the 1880-1980 MHz. This PA module is fully integrated using MIC technology into a small size and design by full nonlinear design technologies. The dimensions of this PA module are 42(L) $\times$ 34(W) mm.
The Journal of Korean Institute of Communications and Information Sciences
/
v.32
no.7C
/
pp.627-634
/
2007
When a higher-order modulation scheme (16QAM or 64QAM) is applied to the communications system using the nonlinear high power amplifier (HPA), the performance can be degraded by the nonlinear distortion of the HPA. The nonlinear distortion can be compensated by the adaptive nonlinear Volterra equalizer using the low-complexity LMS algorithm at the receiver. However, the LMS algorithm shows very slow convergence performance. So, in this paper, the parallel M-band discrete wavelet transformed LMS algorithm is proposed in order to improve the convergence speed. Throughout the computer simulations, it is shown that the convergence performance of the proposed method is superior to that of the conventional time-domain and transform-domain LMS algorithms.
Journal of Advanced Marine Engineering and Technology
/
v.30
no.4
/
pp.505-513
/
2006
A linear power amplifier is particularly emphasized on the system using a linear modulations, such as 16QAM and QPSK with pulse shaping. because intermodulation distortion which causes adjacent channel interference and co-channel interference is mostly generated in a nonlinear power amplifier. In this paper, parameters of a linearization loop, such as an amplitude imbalance a phase imbalance and a delay mismatch, are briefly analyzed to get a specific cancellation performance and linearization bandwidth. Experimental results are presented for IMT-2000 frequency band. The center frequency of the feedforward amplifier is 2140 MHz with 60 MHz bandwidth. When the average output power of feedforward amplifier is 20 Watt. the intermodulation cancellation performance is more than 21 dB. In this case, the output power of feedforward amplifier reduced 3.5 dB because of extra delay line loss and coupling loss. The feedforward amplifier efficiency is more than 7.2 % for multicarrier signals, 59 dBc for ACPR.
The Journal of Korean Institute of Communications and Information Sciences
/
v.31
no.8A
/
pp.735-744
/
2006
In this paper, the optimum pump light powers of optical phase conjugator(OPC) are numerically investigated as a function of amplifier spacing in 1,200 km $8{\times}40$ Gbps WDM systems with 0.1, 0.4, 0.8, or 1.6 ps/nm/km dispersion coefficient. It is confirmed that the variation of optimal pump light power dependence on amplifier spacing for NRZ transmission system is smaller than that for RZ transmission system through the evaluations and analysis of eye opening penalty(EOP) characteristics. And, in both cases of NRZ and RZ transmission, the variation of optimal pump light power is more increased as amplifier spacing becomes longer. Additionally, it is confirmed that the best amplifier spacing in NRZ and RZ transmission system is 50 km.
Proceedings of the Korean Society of Marine Engineers Conference
/
2005.06a
/
pp.1176-1185
/
2005
A linear power amplifier is particularly emphasized on the system using a linear modulations, such as 16QAM and QPSK with pulse shaping, because intermodulation distortion which causes adjacent channel interference and co-channel interference is mostly generated in a nonlinear power amplifier. In this paper, parameters of a linearization loop, such as an amplitude imbalance, a phase imbalance and a delay mismatch, are briefly analyzed to get a specific cancellation performance and linearization bandwidth. Experimental results are presented for IMT-2000 frequency band. The center frequency of the feedforward amplifier is 2140 MHz with 60 MHz bandwidth. When the average output power of feedforward amplifier is 20 Watt, the intermodulation cancellation performance is more than 21 dB. In this case, the output power of feedforward amplifier reduced 3.5 dB because of extra delay line loss and coupling loss. The feedforward amplifier efficiency is more than 7.2 % for multicarrier signals, 59 dBc for ACPR.
A linear power amplifier is particularly emphasized on the system using a linear modulations, such as 16QAM and QPSK with pulse shaping, because intermodulation distortion which causes adjacent channel interference and co-channel interference is mostly generated in a nonlinear power amplifier. In this paper, parameters of a linearization loop, such as an amplitude imbalance, a phase imbalance and a delay mismatch, are briefly analyzed to get a specific cancellation performance and linearization bandwidth Experimental results are presented for IMT-2000 frequency band The center frequency of the feedforward amplifier is 2140MHz with 60MHz bandwidth When the average output power of feedforward amplifier is 20 Watt, the intermodulation cancellation performance is more than 28dB. In this case, the output power of feedforward amplifier reduced 3.5dB because of extra delay line loss and coupling loss. The feedforward amplifier efficiency is more than 7% for multicarrier signals.
The regrowth of OQPSK power spectral sidelobes from AM/AM and AM/PM amplifier nonlinearity is analyzed. The time-domain expression for amplifier output shows how spectral re-growth will depend on the cubic coefficient of the Taylor's series of the amplifier nonlinearity as well as input amplitude ripple. Closed form spectrum calculations show that the spectral sidelobes produced by AM/PM take the same form as those produced by AM/AM. The rate of growth of AM/PM sidelobes is, however, not as great as for AM/AM.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.