The interpretation of the reaction mechanism is significant to produce the high quality welds and understand the welding processes. This investigation is important for the design of welding consumables and the selection of welding process parameters to develop the high quality welds. The objective of this study is to investigate the effect of electrochemical reactions on the transfer of alloy elements between slag and weld metal during submerged arc welding During submerged arc welding weld metal composition is shown to be controlled by two reaction mechanisms in four reaction zones. The responsible reaction mechanisms are thermochemical and electrochemical reactions. The possible reaction sites are the melted electrode tip, the detached droplet, the hot weld pool immediately below the moving electrode, and the cooling and solidifying weld pool behind the moving electrode. The possible reactions in submerged arc welding at different zones of the process is schematically shown in Figure 1.
Integrated Gasification Combined Cycle (IGCC) power plant converts coal to syngas, which is mainly composed with hydrogen and carbon monoxide, by the gasification process and produces electric power by the gas and steam turbine combined cycle power plant. The purpose of this study is to investigate the influence of gasification process to type and structure of gasifier. For this purpose, the performance characteristics of gasification reaction are analyzed with the operation characteristic of pilot-scale 2-stage coal gasifier. It is found that gasification reaction, floating characteristic of melted slag, particle stick of inside of the gasifier, particle stick and deposit of Syngas cooler are the causes in the different performance characteristics.
As a basic study of the re-using molten converter slag as an ordinary portland cement by conversion process, molten slag and sintered CaO pellet was reacted each other. The dissolution rate of the sintered CaO pellet into the molten slag was measured and the changes of the reaction layer was also investigated. The converter slag reagent-grade $SiO_2$ added was melted and hold for 30 minutes in MgO crucible between $1350∼1500 ^{\circ}C$. Then sintered CaO pellet heated at the same temperature was dipped into the molten slag and hold for 10∼30 min. After the reaction, the crucible was cooled in air and the specimen was cut off to the horizontal direction of the crucible. The dissolution rate of CaO pellet was measured by the change of the radius of sintered CaO pellet and the interface layer was observed by SEM/EDX and XRD. The dissolution rate of sintered CaO pellet contacted with the slag of basicity 1 was 9.8 $\mu\textrm{m}$/min at $1350^{\circ}C$ and increased to 18.0 $\mu\textrm{m}$/min at $1500^{\circ}C$. The rate was slightly decreased to 7.6 $\mu\textrm{m}$/min at $1350^{\circ}C$ and 15.0 $\mu\textrm{m}$/min at $V^{\circ}C$ in the slag of basicity 2. The dissolution rate of CaO in converter slag was followed to the rule of Arrhenius' temperature dependency, and the apparent activation energy of the dissolution of CaO was 36 kcal/mole. In case of the slag basicity of 1, the thickness of $C_2$S layer was 64-118 $\mu\textrm{m}$ and the thickness of $C_3$S was 28∼90 $\mu\textrm{m}$ for 10∼30 minutes at $1500^{\circ}C$. And the thickness of the $C_3$S layer was 90∼120 $\mu\textrm{m}$ at the same conditions in the slag basicity of 2.
Journal of Nuclear Fuel Cycle and Waste Technology(JNFCWT)
/
v.14
no.2
/
pp.169-178
/
2016
The properties of wastes for melting need to be considered to minimize the maintenance of refractory and to discharge the molten slags smoothly from a plasma torch melter. When the nonflammable wastes from nuclear facilities such as concrete debris, glass, sand, etc., are melted, they become acid slags with low basicity since the chemical composition has much more acid oxides than basic oxides. A molten slag does not have good characteristics of discharge and is mainly responsible for the refractory erosion due to its low liquidity. In case of a stationary plasma torch melter with a slant tapping port on the wall, a fixed amount of molten slags remains inside of tapping hole as well as the melter inside after tapping out. Nonmetallic slags keep the temperature higher than melting point of metal because metallic slags located on the bottom of melter by specific gravity difference are simultaneously melted when dual mode plasma torch operates in transferred mode. In order to minimize the refractory erosion, the compatible refractories are selected considering the temperature inside the melter and the melting behavior of slags whether to contact or noncontact with molten slags. An acidic refractory shall not be installed in adjacent to a basic refractory for the resistibility against corrosion.
In this study, glass fibers are fabricated via a continuous spinning process using manganese slag, steel slag, and silica stone. To fabricate the glass fibers, raw materials are put into an alumina crucible, melted at $1550^{\circ}C$ for 2 hrs, and then annealed at $600^{\circ}C$ for 2 hrs. We obtain a black colored glass. We identify the non-crystalline nature of the glass using an XRD(x-ray diffractometer) graph. An adaptable temperature for spinning of the bulk marble glass is characterized using a high temperature viscometer. Spinning is carried out using direct melting spinning equipment as a function of the fiberizing temperature in the range of $1109^{\circ}C$ to $1166^{\circ}C$, while the winder speed is in the range of 100rpm to 250rpm. We investigate the various properties of glass fibers. The average diameters of the glass fibers are measured by optical microscope and FE-SEM. The average diameter of the glass fibers is $73{\mu}m$ at 100rpm, $65{\mu}m$ at 150rpm, $55{\mu}m$ at 200rpm, and $45{\mu}m$ at 250rpm. The mechanical properties of the fibers are confirmed using a UTM(Universal materials testing machine). The average tensile strength of the glass fibers is 21MPa at 100rpm, 31MPa at 150rpm, 34MPa at 200rpm, and 45MPa at 250rpm.
Feasibility is investigated for reduction of chromium ore by Si sludge with mixed silicothermic and carbothermic reaction. The reduction behavior of chromium ore using Si sludge is investigated precisely to determine the effects of carbon addition, reaction time, and reaction temperature. The pellets are dropped into the furnace after temperature stabilized. As the amount of C addition increases, the amounts of CO and $CO_2$ gas generation increase. After the dropping of the pellets, the pellets are heated and the reaction starts at about 1,573 K or higher. The pellets maintain their shape until 10 min after the drop, and then melted. As the holding time increased, the size of the reduced metal particles increased. The chromium ore is rapidly reduced by the Si sludge, and the slag penetrated into the chromium ore and reduction progressed inside. As the reduction temperature increased, the reaction initiation time is shortened and the reaction fraction of the reduction reaction increased. As the reaction temperature increased, agglomeration of reduced ferrochrome metal is promoted.
In this paper, the CLAM steel strengthened by micro-scale Y-Zr-O was prepared by vacuum induction melting followed by electroslag remelting (VIM-ESR). Yttrium (Y) and zirconium (Zr) were easy to aggregates into massive yttrium-zirconium-rich inclusions in the steel melted by vacuum induction melting (VIM), which would interrupt the continuity of the matrix and reduce the mechanical properties of steel. Micron-sized Y-Zr-O inclusions would be produced with the removal of original blocky Y-Zr-rich inclusions and the submicron-sized inclusions smaller than $0.2{\mu}m$ could be retained in the steel. The small grain size and the better refinement and distribution uniformity of Y-Zr-O inclusions after remelting would be responsible for the better yield strength and toughness. For VIM-ESR alloy, the ultimate tensile strength is 749 MPa and the yield strength is 642 MPa at room temperature, meanwhile they are 391 MPa and 367 MPa at $600^{\circ}C$, respectively. Meanwhile, the ductile-brittle transition temperature (DBTT) reduced from $-43^{\circ}C$ (VIM) to $-76^{\circ}C$ (VIM-ESR).
Journal of Nuclear Fuel Cycle and Waste Technology(JNFCWT)
/
v.4
no.1
/
pp.33-40
/
2006
The characteristics of the aluminum waste melting and the distribution of the radioactive nuclides have been investigated for the estimation on the volume reduction and the decontamination of the aluminum wastes from the decommissioning of the TRIGA MARK it and III research reactors at the Korea Atomic Energy Research Institute(KAERI). The aluminum wastes were melted with the use of the fluxes such as flux $A:NaCl-KCl-Na_3AlF_6$, flux B:NaCl-NaF-KF, flux $C:CaF_2$, and flux $D:LiF-KCl-BaCl_2$ in the DC graphite arc furnace. For the assessment of the distribution of the radioactive nuclides during the melting of the aluminum, the aluminum materials were contaminated by the surrogate nuclides such as cobalt(Co), cesium(Cs) and strontium(Sr). The fluidity of aluminum melt was increased with the addition of the fluxes, which has slight difference according to the type of fluxes. The formation of the slag during the aluminum melting added the flux type C and D was larger than that with the flux A and B. The rate of the slag formation linearly increased with increasing the flux concentration. The results of the XRD analysis showed that the surrogate nuclide was transferred to the slag, which can be easily separated from the melt and then they combined with aluminum oxide to form a more stable compound. The distribution ratio of cobalt in ingot to that in slag was more than 40% at all types of fluxes. Since vapor pressures of cesium and strontium were higher than those that of the host metals at the melting temperature, their removal efficiency from the ingot phase to the slag and the dust phase was by up to 98%.
Journal of the Korean Recycled Construction Resources Institute
/
v.7
no.2
/
pp.101-108
/
2019
This study is analysis of the utilization as a concrete fine aggregate on CGS, a by-product of Integrated coal gasification combined cycle(IGCC). That is, in KS F 2527 "Concrete aggregate," properties of 1~12times to CGS were evaluated, focusing on quality items corresponding to natural aggregate sand(NS) and melted slag aggregate sand(MS). As a result, the distribution of grain shape, safety and expansion were all satisfied with KS standards by physical properties, but the quality was unstable at 7~12times of water absorption ratio and absolute dry density. The particle size distribution was unstable due to asymmetry distribution of coarse particles, and particles were too thick for 7~12times. The passing ratio of 0.08mm sieve was also out of the KS standard at part factor of 7~12times, but chloride content, clay contents, coal and lignite were all satisfactory. Meanwhile, chemical composition was satisfactory except for $SO_3$ in 1~6times, and content and amount of harmful substances were all within the specified value except for F in 7~12times. As a result of SEM analysis, the surface quality and porosity were 7~12times more than 1~6times, and it was the quality was degraded. Therefore, it is necessary to reduce the quality deviation by using separate measures in order to utilize it as concrete aggregate in the future, and if it is premixed with fine quality aggregate, it will contribute positively to solve aggregate supply shortage and utilize circulation resources.
Journal of Korean Society of Environmental Engineers
/
v.30
no.11
/
pp.1116-1122
/
2008
The existing technology which is for recycling aggregate using dried swage sludge have been limited for practical application, because the properties of aggregate are not regular and don't meet the recycling aggregate standard. In this research, an innovative slag-producing technology is developed by addition of oyster shell, waste cast-sand and iron-rust as inorganic waste additives. The mixed slag with the additives was evaluated at the various ratio of CaO/SiO$_2$, SiO$_2$/Al$_2$O$_3$ and Fe$_2$O$_3$/SiO$_2$. When the waste sludge was melted at 1,400$^{\circ}C$ during 20 minutes, the optimal ratio of CaO/SiO$_2$ for the slag added the oyster shell, SiO$_2$/Al$_2$O$_3$ for added the waste cast-sand and Fe$_2$O$_3$/SiO$_2$ for added the iron-rust were 1.00, 3.00 and 0.60, respectively. At the optimal condition, the bulk density of the slag was 2.24 g/cm$^3$, 2.45 g/cm$^3$ and 2.73 g/cm$^3$, And the 24 h water adsorption was 4.72%, 1.44% and 0.37%, respectively. Therefore it is proved that adding the waste additives to the process of the slag production contributed for elevation of recycling aggregate properties. And also it is expected that production cost can be reduced by decreased melting temperature.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.