• 한국자기학회지
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• 제11권5호
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• pp.232-238
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• 2001

Nano결정립 N $d_2$F $e_{14}$B+F $e_3$B 복합상 자성 압분체의 탈자화 현상을 자기특성 변화 및 $\delta$M측정에 의해 분석하였다. 초기 조성 N $d_4$F $e_{73.5}$ $Co_3$H $f_{0.5}$G $a_{0.5}$ $B_{18.5}$의 최대자기에너지적은 리본상태에서 14 MGOe, 분말 압분체에서 6.5 MGOe로 크게 감소하였다. 이러한 현상은 복합상의 리본상태에서 존재하는 교환상호작용력이 분말 압분체에서는 나타나지 않고, 정자장 작용에 의한 탈자화로 인해 잔류자속밀도가 크게 감소한 결과이다. 이는 급냉리본(bulk) 보다 압분체상태에서 정자장 상호작용력이 교환상호작용력보다 더 크게 작용하는 결과로 해석된다. 또한, 자성체 리본을 분쇄하는 과정에서 발생한 응력도 자기특성을 감소시키는 요소임을 확인하였다.하였다.하였다.

• 한국초전도학회:학술대회논문집
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• 한국초전도학회 2002년도 High Temperature Superconductivity Vol.XII
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• pp.4-4
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• 2002

• 한국자기학회:학술대회 개요집
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• 한국자기학회 2000년도 International Symposium on Magnetics The 2000 Fall Conference
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• pp.247-248
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• 2000

• 한국해양공학회지
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• 제7권2호
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• pp.131-140
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• 1993

To study the corrosion fatigue begavior of T.M.C.P. steel, the rotary bending fatigue test with the change of concentration of NaCl solution was carried out. Fatigue life in the corrosion environment is decreased markedly in comparision with that in the air. Fatigue limit in the air was about 225 MPa. In case of 3.5% NaCl solution fatigue life could be expressed as .sigma./sub f/=10,392 * (N/sub f/)/sup -o.2923 . According to the paris's rule, crack growth rates could be expressed as da/dN=2.62.*10/sup -7/ .DELTA. K/sup 1.09/(3.5% NaCl solution), da/dN=1.95 *10/sup -7 .DELTA. K/sup 1.05/(1% NaCl solution), da/dN=2.62 * 10/sup -7/.DELTA./sup 0.72/(0.01% NaCl solution) with da/dN expressed in mm/cycle and .DELTA.K in MPa.GAMMA.m. The crack growth rate in the corrosion environment was highest under 3.5% NaCl solution.

• 한국정밀공학회:학술대회논문집
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• 한국정밀공학회 2012년도 추계학술대회 논문집
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• pp.627-628
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• 2012

• Korean Journal of Mathematics
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• 제17권4호
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• pp.385-397
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• 2009

We study codes over the polynomial ring ${\mathbb{F}}_q[D]$ and their projections to the finite rings ${\mathbb{F}}_q[D]/(D^m)$ and the weight enumerators of self-dual codes over these rings. We also give the formula for the number of codewords of minimum weight in the projections.

• Kyungpook Mathematical Journal
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• 제18권2호
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• pp.277-283
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• 1978

The first part of this paper is devoted to the study of F-structure satisfying: $F^K+(-)^{K+1}F=0$ and $F^W+(-)^{W+1}F{\neq}0$, for 1$${\geq_-}3$$) has been considered. In the later part some structures involving Lie-derivatives. exterior and co-derivatives have been studied.

• 한국식품과학회지
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• 제16권2호
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• pp.235-241
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• 1984

배추로부터 얻은 펙틴에스테라제 조효소액을 DEAE-셀를로오스 이온교환 수지를 통과시켜 두개의 분획F-A와 F-B를 분리했으며. 그중 주종을 이루고 있는 F-A는 DEAE-셀룰로오스 이온교환수지. CM-셀를로오스 이온교환수지를 통과시켜서 약 340배 정제하였다. F-A와 F-B는 비슷한 염효과를 나타내었는데, 최적 염농도는 $Ca^{++}$ $Mg^{++}$등 2가 양이온의 경우 $20{\sim}50mM$ $K^{+}$, $Na^{+}$등 1가 양이온의 경우 250mM부근이었다. 최적pH는 F-A와 F-B에 대해서 각각 8.0 및 $7.5{\sim}8.0$이였으며. 이들 두 분획은 pH $5.0{\sim}8.0$에서 적어도 한 시간동안 안정했다. F-A에 대한 Km은 펙틴기질에 대해서 0.01%이었다. F-A와 F-B의 최적온도는 각각 $48^{\circ}C$와 $55^{\circ}C$이었으나 $55^{\circ}C$에서 급격히 역가가 감소되었다. 열불활성화 경향은 1차반응을 나타내었으며 $35^{\circ}C{\sim}55^{\circ}C$사이에서 F-B의 D-Value는 F-A보다 커서 F-B가 F-A보다 열에 더 안정한 것으로 나타났다. 한편 Z-value는 F-A 의 경우 $10.5^{\circ}C$, F-B의 경우 $8.3^{\circ}C$이었다.

• 암석학회지
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• 제14권2호
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• pp.108-115
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• 2005

경기육괴 중앙부의 광주시 일대에 분포하는 선캠브리아기의 경기편마암 복합체는 흑운모호상 편마암 및 석영장석질 편마암으로 구성되어 있다 지질구조 분석결과 연구지역은 적어도 다섯 번의 변형작용을 받은 것으로 밝혀졌다. 첫 번째 변성작용(M1) 및 변형작용(Dl)중에 퇴적암(층리; S0)이 변성되어 흑운모호상 편마암으로 되었으며, 성분엽리(S1)가 발달되었다. 심성암이 관입 후 두 번째 변성작용(M2) 및 변형작용(D2)이 일어났으며, 이때 심성암이 엽리(S2)가 발달된 석영장석질 편마암으로 변하였다. 세 번째 변형작용(D3) 중에 수십 cm 규모의 밀착습곡 및 등사습곡(F3)이 발달하였으며, 축면방향으로 성분엽리(S3)가 발달하였다. 변위작용에 의해 뿌리 없는 습곡(F3)이 S3 엽리와 평행하게 발달되어 있다. 네 번째 변형작용(D4) 중에 남북방향의 압축력에 의해 약 100m의 축면분리를 가지는 F4 습곡이 동서 방향으로 발달하였다. 다섯 번째 변형작용 중에 동서 방향의 압축력에 의해 축면분리가 약 3km 규모의 남북 방향의 F5 습곡이 발달하였다. F5 습곡의 중심부에서는 F4 습곡에 F5 습곡작용이 중첩되어 F5 습곡의 습곡축면과 평행한 남북방향으로 F4 습곡이 발달되어 있으며 날개 사잇각 및 축면분리가 작아졌다. 반면에 F5 습곡의 서쪽 날개 지역에서는 북동방향으로, 동쪽 날개 지역에서는 북서방향으로 F4 습곡이 회전되었다. 연구지역에 발달되어 있는 엽리의 궤적은 주로 F4 습곡 및 F5 습곡에 의해 지배되어 있다. F4 습곡작용 동안에 취성변형작용에 의해 절리 및 단층이 발달하였으며 F5 습곡의 양쪽 날개부에는 부채꼴 절리가 우세하게 발달하고, 힌지대에는 be-절리가 우세하게 발달하였다 그 이후에 북서 방향의 주향이동 단층이 지질도 규모로 발달하였다. 제4기 동안에 발생한 산사태가 일부 절리 및 엽리의 방향을 반시계방향으로 약 $15^{\circ}$ 회전시켰다.

• 한국공작기계학회:학술대회논문집
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• 한국공작기계학회 1996년도 추계학술대회 논문
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• pp.167-172
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• 1996

A Dual Mass Flywheel system is a evolution to the reduction of torsional vibration and impact noise occuring in powertrain when a vehicle is eit-her moving or idling. The name already explains what it is : The mass of the conventional single mass flywheel is divided. One section continues to belong to the mass moment of inertia of the engine-side. The ot-her section increass the mass moment of inertia of the transmission-side. The two masses are connected via a spring /damping system. This reduces the speed at which the dreaded resonance occurs to below idle speed. Since 1984 Dual Mass Flywheel has been de-veloped again and again. But the prosidures of de-velopment of D.M.F system didn't have had differe-nce from conventional clutch system's trial and err-or This paper presents the method for systematical design of D.M.F system with demensionless design variables of D.M.F system mass ratio between two flywheels λ. natual frequency rate of two flywheel s, ${\gamma}$and viscosity coefficient ζ. And experimental re-sults are used to prove these theoretical results.