Journal of the Korean Institute of Illuminating and Electrical Installation Engineers
/
v.21
no.6
/
pp.19-25
/
2007
We studied prism design method for actual light source that have bulk in order to accomplish particular intensity distribution. When we know incidence angle and try to send ray to given direction, numerical formula that yields prism vertical angle, and then vertical angles were calculated sequentially. After analyzing problem that supposing to point light source, supplemented this and derived applicable prism design method on bulk light source. The intensity distribution and efficiency that came out by each design results were compared and analyzed, we got improved results through supplemented design method.
Journal of the Korean Society of Surveying, Geodesy, Photogrammetry and Cartography
/
v.21
no.2
/
pp.155-164
/
2003
The entrance of non prism totalstation brought the application possibility to many fields including a topographic survey and a facility measurement. In this research we would try to examine the errors and the problems which will be happened in measuring object with non prism totalstation and to evaluate the accuracy and applicability. For this purposes, We checked accuracy change according to the observation ang1e and material of the object, and analyzed how much accuracy was effected with the color of the object surface and laser divergency which is proportional to the distance. By measuring the facility practically and analyzing it's results, We evaluated possibility of practical use of a non prism totalstation for a facility measurement. Consequently, We propose that the observation accuracy of non prism totalstation is not depend on the hardness or material of the object and can get a good result only when we use non prism totalstation with coaxial focusing system for a facility survey.
To investigate the difference in the value of horizontal heterophoria measured in phoria test of about normal 72 college students, using both Von Graefe test and Maddox rod test. We used two different methods which are Von Graefe test and Maddox rod test on full correction condition at the long distance. Using Von Graefe test of horizontal heterophoria Measurement, We measured 21 patients(29%) for orthophoria, 36 patients(50%) for exophoria and 15 patients(21%) for esophoria at distance. Using Maddox rod test of horizontal heterophoria Measurement, We measured 36 patients(50%) for orthophoria, 26 patients(36%) for exophoria and 10 patients(14%) for esophoria at distance. Each test average were $0.93{\Delta}$ BI for Von Graefe test, $0.96{\Delta}$ BI for Maddox rod test. We could not find the definite difference about the value of horizontal heterophoria aby testing method. Furthermore, heterphoria AC/A ratio was found to vary from 1.0 to 8.8 and its relationship to refractive error could not be determined.
Purpose: This study was undertaken to study on visual function before and after prescription of vertical prism. Methods: 80 subjects (10-30ages) who had been precribed vertical prism and 1 year after they were represcribed vertical prism. Results: Phoria (p=0.000), supra vergence (p=0.000), NPC (p=0.003), NPA (right eye) (p=0.005), NPA(left eye) (p=0.000) showed a significant change. Conclusion: Vertical prism prescription was reduced during revisit. Supra vergence, NPC, NPA(right eye), NPA(left eye) showed a significant change. Binocular Accommodative lag was not associated with vertical prism prescription and binocular vision findings.
Purpose: The matching of the optical center and the pupil center was measured by photographs in wearing glasses. In this study, the influences of the induced prism by the mismatching are studied. Methods: 74 subjects (148 eyes) who were spectacles wearer were participated in this study. The mean age was $29.19{\pm}12.22$ years (range 19-55 years). The facial photographs of subjects were taken while wearing spectacles. The matching of the corneal reflected image and optical center of the spectacle lens in the horizontal deviations, and the vertical deviations were measured by the observation of the photo image. The prisms induced in accordance with various frame type were calculated from the mismatching deviations. Results: The binocular horizontal deviations were $1.55{\pm}1.70mm$ for the metal frame, $1.71{\pm}2.21mm$ for the clings type plastic frame, and $1.15{\pm}1.38mm$ for the plastic frame. In the horizontal direction induced prism, the ratio over the tolerance was 23%. The ratio were the 17.6% at the BI prism, and 5.4% at the BO prism. The binocular vertical deviation comparisons were $3.93{\pm}1.91mm$ for the metal frame, $5.79{\pm}1.93mm$ for the clings type plastic frame, and 1$6.01{\pm}2.94mm$ for the plastic frame. In the vertical direction induced prism, the ratio over the tolerance was 44.6%. Based on the refraction power, the ratio were 12.2% at -0.25${\leq}-3.00$, and 32.4% at -3.00${\leq}-12.00D$. Conclusions: The induced prisms in the horizontal direction were much in the BI prism. The binocular vertical deviations of the glasses.
Purpose: The purpose of this study is developing the 2.6 ${\times}$ optical scope with a Abbe-K$\ddot{o}$nig prism. Methods: First, considering the size of the effective aperture and the focal length of the objective lens, we designed an Abbe-K$\ddot{o}$nig prism. Next, we calculated the optical and geometric distances of Abbe-K$\ddot{o}$nig prism designed in this way. After allocating the focal length of the objective lens and the eyepiece lens so as to satisfy the magnification and optical effective distance of the entire system by using this calculation result, we completed the entire system by optimizing this optical system. Results: We were able to complete the optical scope of about 2.6 ${\times}$ magnification by designing an objective lens with a focal length of 63.13 mm which was composed of two pieces, an eyepiece with a focal length of 24.3 mm which was composed of four pieces, and an Abbe-K$\ddot{o}$nig prism with a face length 11.5 mm. Conclusions: We designed and fabricated an optical scope with 2.6 ${\times}$ magnification employing an Abbe-K$\ddot{o}$nig prism. Then, this system became the compacted optical system with a barrel diameter of 31 mm, characterized by an effective aperture of 12.0 mm and an effective optical barrel length of 103 mm and a resolution of 200 cycles/rad at 50% MTF criterion within the half viewing field angle of $6.42^{\circ}$.
Purpose: To design an anamorphic aspherical prism lens for the HMD optical system. Methods: First, we get the initial data, needed in design, which are distances between each surface etc., by analyzing user's demended specifications and by drawing geometrically the shape of prism lens by using CAD. Based on these data and using 'ode V' which is an optical design software, we could progress the optimization in which we treat the coefficients of the anamorphic aspherical surface as the principal variables. To reduce the cost in DTM manufacturing, we would optimize the optical system with the transmitting surface, existed in the direction of video device among 3 surfaces of the prism lens, remaining as a plane. Results: we could design one anamorphic aspherical prism lens which has the finite ray aberration of 15 ${\mu}m$, the distortion of 0.5%, and the MTF value of 0.3 over at 36 lp/mm for the video device of 12 mm ${\times}$ 9 mm size. Conclusions: We designed a prism lens used for HMD. This prism lens has the optical capacities of 15 ${\mu}m$ finite ray aberration and 0.5% distortion for the video device of 12 mm ${\times}$ 9 mm size, and become the optical system having the MTF value of 0.3 over at 36 lp/mm.
The stimulus of accommodation A, the stimulus of convergence C and the prism diopter ${\Delta}$ are reviewed and redefined more obviously. How the A and C are managed in the practice are reviewed and summarized. As a result, the common practical process of the binocular vision findings is most suitable in the case of the $l_c=26.67mm$, where the near distance is measured from the test lens to the near target and its value is 40 cm and the average of the P.D equal to 64 mm. The $l_c$ is the distance between the test lens and the center of rotation. Those values were used at calculating the various values in this paper. The error of the stimulus of accommodation values which are evaluated by the practically used formula (5) are calculated. Where the distance between lens and the principle point of eye is 15.07 mm ($=l_H$). The incremental stimulus of convergence values P' caused by the addition prism $P_m$ are evaluated by the recursion computation method. The P' are varied with the $P_m$, the distance $p_c$ between the prism and the center of rotation, the initial convergence value (or inverse target distance) $C_o$ and the refractive index n of the prism material. The recursion computation method and the other formulas are described in detail. In this paper n=1.7 is used. The two factors by which the P' is increased are exist. The one which is major is the property by which the values of convergence whose unit is ${\Delta}$ are not added in the generally way. The other is the that the actual power of the prism is varied with the angle of incidence light. And the P' is decreased remarkably by an increase in the $p_c$ and $C_o$. The $P^{\prime}/P_m$ are calculated and graphed which are varied with the $p_c$ and $C_o$, where the $P_m=20{\Delta}$, P.D=64 mm and n=1.7. The index n dependence of the $P^{\prime}/P_m$ is negligible (refer to fig. 6). The $p_c$ are evaluated at which the P' equal to the $P_m$ for various $P_m$ (refer to table 1). The actual values of the stimulus of convergence and accommodation which are manipulated simply in the practice are calculated. Two graphical forms are suggested. The one is like as the commonly used one. But the stimulus of convergence and of accommodation values in the practice are positioned at the exact positions when the graphic is made (refer to fig. 9). The other is the form that the incremental stimulus of convergence values caused by the addition prisms are represented at actual positions (refer to fig. 11).
Purpose: Developing a roofed Pechan prism type scope with long eye relief. Methods: To reduce the overall length and to lengthen the eye relief of scope, the objective part was designed by adopting the roofed Pechan prism and also the eyepiece part was designed by adopting the field lens with minus refractive power in front of reticle, respectively. Finally, by integrating above two parts, the roofed Pechan prism type scope with 90 mm eye relief was developed. Results: The characteristics of the developed and fabricated scope with 90 mm eye relief by integrating the objective part with the roofed Pechan prism and the eyepiece part with minus refractive power had the magnification of $+3.0{\times}$, the length from the 1st lens to the last lens of about 121 mm, the barrel diameter of 28 mm, and the effective objective-diameter of 17 mm. Also it was found that the line width of resolution was about 900 cycles/rad at the 50% MTF value criterion. Conclusions: We could design and manufacture the roofed Pechan prism type scope with 90 mm eye relief, the characteristics of which had the magnification of $3.0{\times}$, the MTF above 50% at 900 cycles/rad, and the length from the 1st lens to the last lens of about 121 mm.
Journal of Satellite, Information and Communications
/
v.12
no.2
/
pp.11-14
/
2017
In this paper, we introduce a method of light focusing effect using prism structure to solve optical discontinuity of conventional external signage LED panels. The prims structures were patterned on a transparent polycarbonate substrate with MEMS and femto-second laser process. We have confirmed that the patterned prism structures on the substrate made artificial LED lights on empty space between the panels by light guide effect of the structure. The artificial light's lateral positions were controlled by thickness of polycarbonate substrate. This cost effective prim patterned transparent film can be utilized on digital signage LED panels to achieve good optical communication.
본 웹사이트에 게시된 이메일 주소가 전자우편 수집 프로그램이나
그 밖의 기술적 장치를 이용하여 무단으로 수집되는 것을 거부하며,
이를 위반시 정보통신망법에 의해 형사 처벌됨을 유념하시기 바랍니다.
[게시일 2004년 10월 1일]
이용약관
제 1 장 총칙
제 1 조 (목적)
이 이용약관은 KoreaScience 홈페이지(이하 “당 사이트”)에서 제공하는 인터넷 서비스(이하 '서비스')의 가입조건 및 이용에 관한 제반 사항과 기타 필요한 사항을 구체적으로 규정함을 목적으로 합니다.
제 2 조 (용어의 정의)
① "이용자"라 함은 당 사이트에 접속하여 이 약관에 따라 당 사이트가 제공하는 서비스를 받는 회원 및 비회원을
말합니다.
② "회원"이라 함은 서비스를 이용하기 위하여 당 사이트에 개인정보를 제공하여 아이디(ID)와 비밀번호를 부여
받은 자를 말합니다.
③ "회원 아이디(ID)"라 함은 회원의 식별 및 서비스 이용을 위하여 자신이 선정한 문자 및 숫자의 조합을
말합니다.
④ "비밀번호(패스워드)"라 함은 회원이 자신의 비밀보호를 위하여 선정한 문자 및 숫자의 조합을 말합니다.
제 3 조 (이용약관의 효력 및 변경)
① 이 약관은 당 사이트에 게시하거나 기타의 방법으로 회원에게 공지함으로써 효력이 발생합니다.
② 당 사이트는 이 약관을 개정할 경우에 적용일자 및 개정사유를 명시하여 현행 약관과 함께 당 사이트의
초기화면에 그 적용일자 7일 이전부터 적용일자 전일까지 공지합니다. 다만, 회원에게 불리하게 약관내용을
변경하는 경우에는 최소한 30일 이상의 사전 유예기간을 두고 공지합니다. 이 경우 당 사이트는 개정 전
내용과 개정 후 내용을 명확하게 비교하여 이용자가 알기 쉽도록 표시합니다.
제 4 조(약관 외 준칙)
① 이 약관은 당 사이트가 제공하는 서비스에 관한 이용안내와 함께 적용됩니다.
② 이 약관에 명시되지 아니한 사항은 관계법령의 규정이 적용됩니다.
제 2 장 이용계약의 체결
제 5 조 (이용계약의 성립 등)
① 이용계약은 이용고객이 당 사이트가 정한 약관에 「동의합니다」를 선택하고, 당 사이트가 정한
온라인신청양식을 작성하여 서비스 이용을 신청한 후, 당 사이트가 이를 승낙함으로써 성립합니다.
② 제1항의 승낙은 당 사이트가 제공하는 과학기술정보검색, 맞춤정보, 서지정보 등 다른 서비스의 이용승낙을
포함합니다.
제 6 조 (회원가입)
서비스를 이용하고자 하는 고객은 당 사이트에서 정한 회원가입양식에 개인정보를 기재하여 가입을 하여야 합니다.
제 7 조 (개인정보의 보호 및 사용)
당 사이트는 관계법령이 정하는 바에 따라 회원 등록정보를 포함한 회원의 개인정보를 보호하기 위해 노력합니다. 회원 개인정보의 보호 및 사용에 대해서는 관련법령 및 당 사이트의 개인정보 보호정책이 적용됩니다.
제 8 조 (이용 신청의 승낙과 제한)
① 당 사이트는 제6조의 규정에 의한 이용신청고객에 대하여 서비스 이용을 승낙합니다.
② 당 사이트는 아래사항에 해당하는 경우에 대해서 승낙하지 아니 합니다.
- 이용계약 신청서의 내용을 허위로 기재한 경우
- 기타 규정한 제반사항을 위반하며 신청하는 경우
제 9 조 (회원 ID 부여 및 변경 등)
① 당 사이트는 이용고객에 대하여 약관에 정하는 바에 따라 자신이 선정한 회원 ID를 부여합니다.
② 회원 ID는 원칙적으로 변경이 불가하며 부득이한 사유로 인하여 변경 하고자 하는 경우에는 해당 ID를
해지하고 재가입해야 합니다.
③ 기타 회원 개인정보 관리 및 변경 등에 관한 사항은 서비스별 안내에 정하는 바에 의합니다.
제 3 장 계약 당사자의 의무
제 10 조 (KISTI의 의무)
① 당 사이트는 이용고객이 희망한 서비스 제공 개시일에 특별한 사정이 없는 한 서비스를 이용할 수 있도록
하여야 합니다.
② 당 사이트는 개인정보 보호를 위해 보안시스템을 구축하며 개인정보 보호정책을 공시하고 준수합니다.
③ 당 사이트는 회원으로부터 제기되는 의견이나 불만이 정당하다고 객관적으로 인정될 경우에는 적절한 절차를
거쳐 즉시 처리하여야 합니다. 다만, 즉시 처리가 곤란한 경우는 회원에게 그 사유와 처리일정을 통보하여야
합니다.
제 11 조 (회원의 의무)
① 이용자는 회원가입 신청 또는 회원정보 변경 시 실명으로 모든 사항을 사실에 근거하여 작성하여야 하며,
허위 또는 타인의 정보를 등록할 경우 일체의 권리를 주장할 수 없습니다.
② 당 사이트가 관계법령 및 개인정보 보호정책에 의거하여 그 책임을 지는 경우를 제외하고 회원에게 부여된
ID의 비밀번호 관리소홀, 부정사용에 의하여 발생하는 모든 결과에 대한 책임은 회원에게 있습니다.
③ 회원은 당 사이트 및 제 3자의 지적 재산권을 침해해서는 안 됩니다.
제 4 장 서비스의 이용
제 12 조 (서비스 이용 시간)
① 서비스 이용은 당 사이트의 업무상 또는 기술상 특별한 지장이 없는 한 연중무휴, 1일 24시간 운영을
원칙으로 합니다. 단, 당 사이트는 시스템 정기점검, 증설 및 교체를 위해 당 사이트가 정한 날이나 시간에
서비스를 일시 중단할 수 있으며, 예정되어 있는 작업으로 인한 서비스 일시중단은 당 사이트 홈페이지를
통해 사전에 공지합니다.
② 당 사이트는 서비스를 특정범위로 분할하여 각 범위별로 이용가능시간을 별도로 지정할 수 있습니다. 다만
이 경우 그 내용을 공지합니다.
제 13 조 (홈페이지 저작권)
① NDSL에서 제공하는 모든 저작물의 저작권은 원저작자에게 있으며, KISTI는 복제/배포/전송권을 확보하고
있습니다.
② NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 상업적 및 기타 영리목적으로 복제/배포/전송할 경우 사전에 KISTI의 허락을
받아야 합니다.
③ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 보도, 비평, 교육, 연구 등을 위하여 정당한 범위 안에서 공정한 관행에
합치되게 인용할 수 있습니다.
④ NDSL에서 제공하는 콘텐츠를 무단 복제, 전송, 배포 기타 저작권법에 위반되는 방법으로 이용할 경우
저작권법 제136조에 따라 5년 이하의 징역 또는 5천만 원 이하의 벌금에 처해질 수 있습니다.
제 14 조 (유료서비스)
① 당 사이트 및 협력기관이 정한 유료서비스(원문복사 등)는 별도로 정해진 바에 따르며, 변경사항은 시행 전에
당 사이트 홈페이지를 통하여 회원에게 공지합니다.
② 유료서비스를 이용하려는 회원은 정해진 요금체계에 따라 요금을 납부해야 합니다.
제 5 장 계약 해지 및 이용 제한
제 15 조 (계약 해지)
회원이 이용계약을 해지하고자 하는 때에는 [가입해지] 메뉴를 이용해 직접 해지해야 합니다.
제 16 조 (서비스 이용제한)
① 당 사이트는 회원이 서비스 이용내용에 있어서 본 약관 제 11조 내용을 위반하거나, 다음 각 호에 해당하는
경우 서비스 이용을 제한할 수 있습니다.
- 2년 이상 서비스를 이용한 적이 없는 경우
- 기타 정상적인 서비스 운영에 방해가 될 경우
② 상기 이용제한 규정에 따라 서비스를 이용하는 회원에게 서비스 이용에 대하여 별도 공지 없이 서비스 이용의
일시정지, 이용계약 해지 할 수 있습니다.
제 17 조 (전자우편주소 수집 금지)
회원은 전자우편주소 추출기 등을 이용하여 전자우편주소를 수집 또는 제3자에게 제공할 수 없습니다.
제 6 장 손해배상 및 기타사항
제 18 조 (손해배상)
당 사이트는 무료로 제공되는 서비스와 관련하여 회원에게 어떠한 손해가 발생하더라도 당 사이트가 고의 또는 과실로 인한 손해발생을 제외하고는 이에 대하여 책임을 부담하지 아니합니다.
제 19 조 (관할 법원)
서비스 이용으로 발생한 분쟁에 대해 소송이 제기되는 경우 민사 소송법상의 관할 법원에 제기합니다.
[부 칙]
1. (시행일) 이 약관은 2016년 9월 5일부터 적용되며, 종전 약관은 본 약관으로 대체되며, 개정된 약관의 적용일 이전 가입자도 개정된 약관의 적용을 받습니다.