• 한국수소및신에너지학회논문집
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• 제25권4호
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• pp.449-458
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• 2014

The heat transfer phenomenon was investigated in this study when a single round water jet with the low velocity and against the direction of gravity flows to the downward facing Isothermal of definite thickness circular plate. Experimental investigation is performed for a single round jet diameter 4mm, 6mm, and 8mm with the jet velocity 2.4m/s and jet fluid temperature of $24^{\circ}C$, varied the ratio of nozzle clearance/nozzle diameter (H/D)1, 2, 3, 6, and 8, on circular plate isothermal condition with $85^{\circ}C$. The local convection heat transfer coefficient distributions are analyzed based on the visualization of jet flow field. The effects of the diameter of Nozzle, the ratio of H/D and the ratio of nozzle diameter/circular plate diameter on heat transfer phenomenon are investigated. As a results of experiment is obtained correlation equation, $Nu_r=3.18Re_r^{0.55}Pr_r^{0.4}$.

• 한국항공우주학회지
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• 제35권8호
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• pp.714-719
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• 2007

본 연구에서는 적외선(Infra-Red) 카메라를 이용하여 원형 노즐을 통한 고속 제트 분사 시 수직 충돌 벽면에서 나타나는 정상상태(steady state)의 단열 벽면 온도를 2차원적으로 측정하였다. 출구 노즐 직경으로 표현된, Reynolds 수 187,000에서 노즐-평판간 거리 변화의 영향을 살펴보았으며, 측정된 단열 벽 온도는 회복 계수로 무차원화 하였다. 한편 열전대를 이용하여 측정한 단열 벽면 온도를 적외선 카메라를 이용한 측정 결과와 비교하여 검증하였다.

• 대한기계학회논문집B
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• 제24권4호
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• pp.519-525
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• 2000

The effect of nozzle diameter on the local Nusselt number distributions has been investigated for an axisymmetric turbulent jet impinging on the flat plate surface. The flow at the nozzle exit has a fully developed velocity profile. A uniform heat flux boundary condition at the plate surface was created using gold film Intrex. Liquid Crystal was used to measure the plate surface temperature. The experiments were made for the jet Reynolds number (Re) 23,000, the dimensionless nozzle to surface distance (L/d) from 2 to 14, and the nozzle diameter (d) from 1.36 to 3.40 cm. The results show that the Nusselt number at and near the stagnation point increase with an increasing value of the nozzle diameter.

• 한국추진공학회지
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• 제11권2호
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• pp.47-53
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• 2007

본 논문에서는 초음속유동장 내에 분사된 2차 분사유동과 주유동의 상호작용에 의한 2차 분사노즐 주변에서의 열전달 현상을 관찰하였다. 벽면에는 등열유속조건을 주었다. 제트 자유유동간 운동량비(Jet to Freestream Momentum Ratio, J)에 따라 2차 분사를 초음속 유동장에 분사시켰으며, 적외선 카메라를 이용하여 2차 분사노즐 주변 벽면온도를 측정하였고, 이를 통하여 대류 열전달계수를 제시하였다.

• 한국원자력학회:학술대회논문집
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• 한국원자력학회 1998년도 춘계학술발표회논문집(1)
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• pp.571-576
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• 1998

고온의 증기가 과냉각 상태의 물과 직접접촉에 의해 발생하는 응축현상(DCC Direct Contact Condensation)을 실험적으로 고찰하였다. 본 연구는 두단계로 나누어 수행하였다. 1단계 연구에서는 간단한 원형관 형태의 수평 노즐을 통하여 증기제트가 대기압 상태의 과냉각수로 분출될 때 증기제트 및 주위의 거동을 측정·분석하였다. 수조의 온도와 증기유량의 변화에 따른 증기제트의 축방향과 반경방향 온도분포와 수조 벽면에서의 동압을 측정하였으며, 고속 비디오 카메라를 사용하여 각각의 경우에 대하여 증기제트의 분출이미지를 촬영하였다. 벽면에서의 동압은 노즐의 분출구직경과 응축수의 온도에 비례하여 증가하였다. 2단계 연구에서는 몇가지 형태의 증기분사기 축소 모형에 대한 응축성능을 비교하였다. 이때에는 수조의 온도상승으로 인해 수조가 가압되는 정도를 알아보기 위해 수조를 밀봉한 상태로 실험을 수행하였다. 실험시 수조의 압력은 시간의 경과에 따라 계속적으로 증가하였으나, 이는 방출된 증기의 불완전한 응축에 의한 것은 아니고 증기의 분출과 응축으로 인한 응축수의 부피팽창과 수조 온도의 상승으로 인한 증기압의 상승 때문인 것으로 판단된다.

• 대한기계학회논문집
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• 제16권8호
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• pp.1566-1574
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• 1992

본 연구에서는 원형수직 충돌분류에 의한 가열평판의 전열특성을 해석하기 위 하여 최근 표면온도 측정에 많이 사용되고 있는 liquid crystal을 이용하였다. 즉 liquid crystal의 감온특성과 영상처리 기법을 이용하여 레이놀즈수 및 노즐과 충돌판 사이의 거리(L/D) 변화에 따른 전열면의 온도장 변화를 측정하였다.

• 태양에너지
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• 제15권1호
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• pp.53-71
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• 1995

형상비가 다른 3개의 사각노즐을 이용한 충돌 수분류가 등열유속 조건($q=10^5W/m^2$)으로 가열된 수평 평판에 충돌하였을 때, 형상비(AR=6.67, 15, 26.67)와 노즐의 출구 유속($V_0=3.3m/s{\sim}78m/s$) 및 노즐과 전열면과의 무차원거리($Z/W=6{\sim}40$)에 따른 열전달 특성을 규명하기 위한 실험을 하였다. 원형 수분류에서 나타난 제2의 열전달 극대치(scondary peaks)가 사각 수분류에서도 나타나고 있으며 그 위치가 형상비에 따라 변한다. 정체점의 열전달계수도 형상비의 영향을 받고 있으며, 정체점 열전달 게수가 가장 좋은 노즐의 최적위치와 정체점 열전달 무차원 관계식을 제시하였다.

• 한국추진공학회지
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• 제5권1호
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• pp.34-41
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• 2001

고온의 연소가스로부터 노즐 표면을 보호하기 위하여 슬롯을 통하여 냉각 유체를 분사하는 슬롯 막냉각에 대하여 연구하였다. 냉각효율 및 열전달 특성은 주유동과 2차 유동의 분사율에 따라 크게 달라지며, 형상변화 및 유동가속에 의해서도 냉각 효과의 변화를 가져오게 된다. 본 연구에서는 실험을 통하여 축소노즐에서 분사율 변화에 따른 슬롯 막냉각 열전달 특성을 고찰하고, 평판 슬롯 막냉각 경험식의 결과와 비교하였으며, 수치해석을 통하여 축소노즐과 원형관에서의 냉각효율 및 열전달 특성도 비교하였다. 상대적으로 낮은 분사율에서 분사율 증가에 따른 냉각효율의 증가가 크게 나타났으며, 일정 분사율 이상에서는 냉각 효율의 증가가 크게 둔화되었다

• 설비공학논문집
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• 제12권1호
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• pp.59-66
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• 2000

In a previous paper, we have examined the effects of nozzle configuration and jet to jet spacing on the heat transfer of 1 row of circular water jets. In this paper, experiments have been conducted to obtain the effects of nozzle to target plate distances on the heat transfer of 1 row of 3 jets and 1 row of 5 jets. The nozzle configurations are Cone type, Reverse cone type and Vertical circular type. Nozzle to target plate distance H was varied from 16 mm(H/D=2) to 80mm(H/D=10). For fixed value of mass flow rate and nozzle to target plate distance, larger values of average Nusselt number were obtained for the smaller jet to jet spacing. For the array of water jets, the average heat transfer was decreased slightly with increasing nozzle to target plate distance at low jet velocity of $\textrm{V}_{o}$=3 m/s. However, except for $\textrm{V}_{o}$=8 m/s of 1 row of 5 jets, it was increased with increasing nozzle to target plate distance at high jet velocity of $\textrm{V}_{o}$$\geq$6m/s. We proposed to apply the nozzle configuration of maximum average heat transfer to each nozzle to target plate distance for 1 row of 3 jets, and, it was Reverse cone type nozzle for 1 row of 5 jets(Reynolds number$\geq$36000).

• 설비공학논문집
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• 제28권11호
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• pp.450-457
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• 2016

While many studies on the heat transfer effect of an impinging jet have been published, most studies focus on the downward impinging jet. This study investigates the impinging jet heat transfer phenomenon when water at a temperature of $24^{\circ}C$ impinges on the downward isothermal circular plate at 60, 70, and $80^{\circ}C$ and when the upward round jet nozzle is 4, 6, and 8 mm diameter with a flow rate 3.6, 4.6, and 5.6 L/min, respectively, and when the ratio of the nozzle clearance/nozzle diameter (H/D) is 1. The results showed that, as the nozzle diameter decreases, the heat transfer coefficient increases at a constant flow rate. The correlation equation of $Nu_r$, $Pr_r$, and $Re_{jg}$ is obtained in the impinging and constant velocity flow region $(Nu_r/Pr^{0.4}_r)Dr=4.6[Re_{jg}(r/R_c)Dr]^{0.8}$ at all flow rates, in the deceleration and falling flow regions $(Nu_r/Pr^{0.4}_r)Dr=42.7{\mid}Re_{jg}(r/R_c)Dr-345.7{\mid}^{0.3}$ at 3.6 L/min, $(Nu_r/Pr^{0.4}_r)Dr=92.4{\mid}Re_{jg}(r/R_c)Dr-16.8{\mid}^{0.2}$ at 4.6 L/min, and $(Nu_r/Pr^{0.4}_r)Dr=322.4{\mid}Re_{jg}(r/R_c)Dr-536.2{\mid}^{0.01}$ at 5.6 L/min.