콘크리트의 압축강도는 구조물 설계의 기본요소이며, 압축강도의 증진전개 과정을 통하여 전반적인 시멘트와 콘크리트의 특성을 알 수 있다. 실험결과에 의하면 애쉬(OPC/PFA) 콘크리트는 일반적으로 보통 (OPC)콘크리트보다는 낮은 조기강도를 보여 주었으며 (콘크리트 타설 후 28일 전까지), 그리고 압축강도의 차이점은 콘크리트에 섞은 PFA의 양이 증가할수록 커졌다(애쉬에 의한 시멘트 대체량은 15%, 30% 그리고 45%). 그러나 비록 높은 비율의 애쉬량을 콘크리트에 사용했어도 (대체량 45%) 조기강도 시멘트를 사용한 애쉬( RHPC/PFA 45) 콘크리트의 조기강도는 보통 콘크리트와 비슷한 강도를 보여 주었다. 28일에서 3년까지의 강도실험에서는 애쉬 콘크리트가 포졸라닉(pozzolanic)영향에 의햐여 보통 콘크리트 보다 항상 높은 강도를 보여 주었다. 보통 양생온도 조건보다 높거나 낮은 온도에서는 (5$^{\circ}C$ 그리고 5$0^{\circ}C$) 애쉬 콘크리트가 항상 높은 압축강도를 나타내었다. 그러나 건조 양생시 낮은 양생온도 조건에서는 보통 콘크리트가 더 높은 압축 강도를 나타내었다.
이 연구에서는 고강도 콘크리트의 역학적 특성을 파악하기 위한 실험연구를 수행하였다. 80~120 MPa 범위의 압축강도를 갖는 고강도 콘크리트를 대상으로 실험연구를 수행하였다. 물-결합재비의 압축강도에 대한 영향, 시간에 따른 압축강도의 발현 및 양생조건의 압축강도에 대한 영향을 분석하였다. 또한, 양생조건에 따른 콘크리트의 탄성계수, 쪼갬인장강도 및 파괴계수 특성을 파악하였다. 탄성계수, 쪼갬인장강도 및 파괴계수의 실험결과와 기존설계코드에 의한 예측결과를 비교하였다. 콘크리트구조기준의 탄성계수 제안식은 실험값을 합리적으로 예측한다. 반면에, 콘크리트구조기준은 파괴계수 실험값을 과소평가하고 있다. ACI 363R의 쪼갬인장강도와 파괴계수 예측값과 실험값은 잘 일치하고 있다. 따라서, ACI 363R의 쪼갬인장강도와 파괴계수 예측식은 120 MPa까지의 고강도 콘크리트에 효과적으로 활용될 수 있다.
최대 입경 1 mm 이하의 파쇄 바텀애시 혼입이 다양한 물-결합재비를 갖는 모르타르의 성능에 미치는 영향 확인하였다. 이는 파쇄 바텀애시를 혼입한 모르타르 및 콘크리트의 배합설계기법을 성립하기 위한 기초연구로서 수행된 것이다. 모르타르의 유동성 및 공기량, 압축강도가 측정되었다. 배합설계기준인 28일 압축강도를 기반으로 CEN/TR 16637에서 제안한 등가압축강도 개념을 고려하여 파쇄 바텀애시의 강도기여 효율을 평가하였다. 실험결과, 파쇄 바텀애시가 우수한 결합재로서의 역할을 하는 경우도 있는 반면, 골재에 가까운 역할을 하는 경우도 있음을 확인하였다. 파쇄 바텀애시의 효율은 바텀애시의 종류 및 치환률, 모르타르의 w/의 변화에 따라 달라진다.
실제 현장에서 준설매립공사를 수행하기 전의 설계 단계에서, 연약지반 개량설계를 수행할 때, 압축지수와 비배수 전단강도와 같은 설계정수를 합리적으로 평가하는 것은 최적공사비 산정측면에서 매우 중요한 사항이라고 할 수 있다. 본 연구에서는 유사 준설매립 현장에서 실시된 원위치 전단강도시험 및 불교란 시료 채취를 통해서 압밀 및 강도정수를 평가하였다. 이때, 배사관을 이용한 준설매립방법으로 투기된 준설매립층의 함수비 및 압축지수는 원지반 조건보다 오히려 감소하는 경향을 나타냈다. 압밀시험에 의해 준설매립지반의 압축지수와 함수비의 관계, 원위치 베인전단 시험으로 비배수 전단강도와 함수비의 관계를 각각 평가하였으며, 저소성 실트지반에 대한 Schmertmann의 압축지수 보정방법의 적용성을 판단하기 위해서 실제 침하량과 설계 예측침하량의 비교 분석을 실시하였다.
본 연구에서는 콘크리트충전 각형강관에 구조용 피복콘크리트를 적용한 합성기둥에 대하여 연구하였다. 1/3~1/2 축소모델의 편심 압축실험체 4개와 중심압축실험체 1개를 제작하여 압축실험을 수행하였다. 실험 변수는 피복콘크리트의 강섬유 첨가여부, 편심거리, 기둥 길이, 그리고 횡보강 상세이다. 일부 실험체에서 최대강도 도달 후 피복콘크리트의 탈락으로 인한 강도저하가 발생하였으나 모든 실험체는 현행 설계기준(KBC 2009)에 의한 휨 압축 강도 및 공칭 압축강도를 초과하는 하중재하능력을 보였다.
석탄회를 활용한 CLSM(Controlled Low Strength Material)의 적용성이 증가됨에 따라, 본 연구에서는 경량기포CLSM의 압축강도와 단위중량과의 관계에 초점을 맞추어, CLSM 재료에 관련된 기초연구를 수행하였다. 일축압축강도는 구조물에 적용시 재굴착이 가능한지를 판단할 수 있는 기준이 되고 있으며 시험결과를 통해 경제성 및 효율성, 굴착성 등을 판단할 수 있는 중요한 배합설계변수이다. 그러나 CLSM의 일축압축강도는 재령 28일 기준으로 적용성을 판단하기 때문에, 정량적인 일축압축강도값을 알기 위해서는 배합 후 일정시간이 지나야한다. 본 연구에서는 저강도 고유동화재(CLSM)에 기포를 혼입하여 경량화시킨 경량기포 CLSM에 중점을 두어 경량기포 CLSM의 압축강도와 단위중량(기포슬러리 단위중량, 겉보기 단위중량)과의 관계를 분석하였고, 슬러리를 28일까지 양생시키지 않고 단위중량만으로 28일의 압축강도를 쉽게 예측할 수 있는 관계식을 제안하였다.
본 연구에서는 압연변두께 강판(LP강판)의 기본적 강도특성에 대하여 검토하였다. LP강판의 강도에 관한 설계변수로서는 작용응력상태, 두께비와 판의 폭-두께비 등을 들 수 있으며, FEM해석을 통하여 이상의 설계변수에 관한 영향에 관하여 검토하였다. LP강판의 압축강도는 판에 작용하는 응력상태에 따라 변화하게 되며, 판의 처짐분포 형상과 폭-두께비 등이 강도저하의 주요원인이 된다는 것을 확인하였다. 이와 같은 해석 결과를 기초로 LP강판의 강도평가방벙에 대하여 검토하였으며, 등가두께를 이용하는 현행의 설계방법과 비교하였다.
암석의 일축압축강도와 탄성계수는 암반구조물의 설계에 있어 매우 중요한 해석 변수이다. 그러나 일축압축시험은 시험시편 준비가 어렵고 시간이 오래 걸린다. 그래서 기술자들은 해석변수를 예측하기 위해 초음파속도시험과 같은 실험을 이용한다. 본 연구를 위해 115개의 화성암, 74개의 변성암, 55개의 퇴적암을 대상으로 일축압축시험과 초음파시험을 수행하고 회귀분석하여 일축압축강도와 탄성계수의 관계식을 구하였다. 일축압축강도와 P파속도의 더 좋은 상관성을 구하기 위해 P파속도에 단위중량을 곱한 값을 이용하였다. 초음파속도를 이용하여 일축압축강도와 탄성계수를 구하는 관계식은 신뢰할 수 있는 결과를 얻을 수 있었다.
최근 구조물의 장대화로 인하여 고강도 재료의 경량화 요구가 빈번해지고 있는 실정이다. 하지만 현재까지는 압축강도 120 MPa, 단위중량 20 kN/m3 정도의 고강도 경량 콘크리트를 구조부재에 적용하기 위한 콘크리트와 철근의 부착 특성에 관한 연구가 부족한 실정이다. 따라서 본 논문에서는 압축강도 120 MPa, 단위중량 20 kN/m3 정도의 고강도 경량 콘크리트 108개의 시편을 제작하여 직접 인발 부착실험을 수행하였고, 실험결과와 현행 설계기준과 비교하여 부착특성을 평가하였다. 솔리드버블은 단위중량 감소에 비해서 압축강도 및 탄성계수 감소효과는 상대적으로 적게 나타나, 초경량화를 위해서는 반드시 적용되어야 할 재료로 판단되며, ACI-408R의 부착강도 산정식과 실험결과는 비교적 유사한 것으로 판단되며, 더 낮은 압축강도, 단위중량의 콘크리트보다 더 큰 슬립 및 매개변수 값을 가지는 것으로 나타났다.
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[게시일 2004년 10월 1일]
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